一、Cr16Ni14Mo2CuNb钢的组织研究（论文文献综述）
李一磊[1]（2020）在《不同硬度匹配的马氏体耐热钢耐磨性能研究》文中指出控制棒驱动机构是反应堆本体中重要的运动部件,其结构可靠性直接关系到反应堆启动、功率调节、功率维持、正常停堆及事故工况下的安全停堆。滚轮与丝杠是机构中关键的传动机械部件,其啮合传动部分承受磨损损耗。为了满足驱动机构整体长寿命高可靠性的需求,钢研总院自主研发新型高强高韧马氏体不锈钢1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN和1Cr16Ni4Mo2N加入到驱动机构的选材中。同时对于驱动机构不同材料之间耐磨性能的研究需要进一步深入,旨在提高机构整体寿命。本文主要对 95Cr18,1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN（滚轮）与 1Cr16Ni4Mo2N（丝杠）三种材料热处理后的耐磨性能进行了研究。一方面通过金相组织观察、力学性能检测以及扫描电子显微镜（SEM）等手段对材料淬火态、深冷态和回火态试样进行分析。另一方面通过Amsler型（MM200）摩擦磨损设备和HTMS测控系统对三种试样的圆周进行水润滑滚动试验和干摩擦滚动试验。磨损测试后,再使用体式光学显微镜,三维光干涉形貌仪和扫描电子显微镜（SEM）对磨损后试样进行分析。结果表明:试验钢在滚动对磨实验中主要磨损形式有三种,分别是轻微粘着磨损、磨粒磨损和疲劳磨损。湿摩擦条件下主要磨损形式为粘着磨损和磨粒磨损,表面形貌由材料粘附和犁沟组成。干摩擦主要磨损形式为疲劳磨损,导致材料表面形貌表现为大面积脱落和起皮,磨损深度进一步增加。通过对95Cr18试验钢（2HRC～6HRC）硬度差的滚动摩擦副的耐磨性能影响的研究发现,在120h试验周期内,主动从动硬度差为6HRC的95Cr18钢摩擦副耐磨性能最佳,摩擦副平均摩擦系数最小,摩擦副失重最小,表面磨损情况最轻微。通过对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN 滚轮与 1Cr16Ni4Mo2N 丝杠（2HRC～9HRC）硬度差的滚动摩擦副的耐磨性能影响的研究发现,在150h试验期内,主动滚轮和从动丝杠硬度差为2HRC的摩擦副耐磨性能最佳,摩擦副平均摩擦系数最小,摩擦副失重最小,表面磨损轻微,湿磨擦与干摩擦结果基本一致。但两种摩擦副在干湿磨损环境中,主动硬度不变情况下,从动硬度的增加均导致摩擦副整体的磨损量下降,主从动磨损量同步下降。因此,合理的硬度匹配有助于改善摩擦副的耐磨性能。
陆世英[2]（1985）在《在腐蚀环境中,不锈钢的合理选择》文中研究表明不锈钢的钢种很多,性能各异且用途相当广泛,它们在各种工业中,例如化工、石油、核工、轻纺、航空及航天等工业中均获得大量应用。它们的正确、合理选择不仅重要,而且具有相当的难度。既需要了解各种不锈钢的全面性能,又要有丰富的实践经验。本文介绍了选择不锈钢时需考虑的因素;不锈钢的分类及性能特点;在各种腐蚀环境中,为解决一般腐蚀和局部腐蚀,不锈钢合理选择的方向。
温冬辉[3]（2019）在《核燃料包壳材料不锈钢的成分优化与高温组织稳定性研究》文中提出2011年发生的日本福岛核事故暴露了现有Zr合金燃料包壳材料在抵抗事故能力方面的不足,为了提高核电的安全性与热效率,需要研发性能更加优异的新型核燃料包壳材料来替代Zr合金,以用于压水堆或新一代超临界水冷堆中。不锈钢由于具备优异的力学性能、抗高温氧化和耐蚀性能、以及优良的抗中子辐照能力,有望作为不同工况下的候选包壳材料。然而,大量研究结果表明,现有候选不锈钢包壳材料在高温下长期时效后,组织不稳定,导致力学性能急剧下降,并引发材料失效。因此,针对存在的高温组织稳定性问题,本工作在团簇式成分设计方法的基础上,采用微量合金化元素添加与热力学计算相结合的成分优化手段,系统探究了微量元素添加对Fe-Cr-Ni、Fe-Cr-Al和Fe-Cr-Ni-Al系不锈钢高温组织稳定性和力学性能的影响,揭示了三种不锈钢体系中的合金化规律,建立了合金成分→组织→性能之间的关系。主要研究内容和结论如下:1)Fe-Cr-Ni系奥氏体不锈钢由于其优异的耐蚀性和高温力学性能,被作为超临界水冷堆的候选包壳材料。该类不锈钢以310S（Fe-25Cr-20Ni wt.%）作为基础合金,为改善310S在600～700℃下的高温组织稳定性,抑制粗大脆性相Cr23C6和σ-FeCr析出。本工作系统探究了强碳化物形成元素M（M=Nb,Ti,Ta,Zr）与C元素的比例、M种类以及固溶强化元素（Mo,W）对310S合金组织稳定性和力学性能的影响。结果表明,在添加强碳化物形成元素M时,需严格保持M元素的总量与C元素的摩尔比例为1:1;当M:C>1:1时,会加速脆性σ相的析出,反之则不能有效抑制粗大的Cr23C6析出。进而,在M:C=1:1的基础上,M元素的种类也会显着影响改良310S系列合金的高温组织稳定性。具体地,添加微量Ta（0.34 wt.%）和Zr（0.35 wt.%）均能促进MC型纳米粒子弥散分布在奥氏体基体中,可有效抑制脆性Cr23C6和σ相在晶界上析出,700℃/408 h时效后,Cr23C6和σ的总体积百分数低于2.0%,从而合金的断后延伸率仍高于40%;相反地,添加Ti元素则严重降低310S合金的高温组织稳定性,700℃/408 h时效后,Cr23C6和σ的体积百分数高达15%,导致合金断后延伸率降至25%以下。对于固溶强化型元素Mo和W,W合金化可有效改善310S的高温组织稳定性,而Mo的过量添加（>0.7 wt.%）却会显着促进σ相析出,并加快 Cr23C6向σ转变。根据本工作成分优化研发的Fe-25Cr-22Ni-0.05C-0.37Mo-0.35Zr 和 Fe-25Cr-22Ni-0.05C-0.73Mo-0.18Nb-0.34Ta-0.70W（wt.%）合金,经过50 Kg级大尺寸样品的反复验证,在650℃下（包壳材料服役温度）具有优异的组织稳定性,经过3000 h时效后,合金中Cr23C6和σ相的体积分数仍低于1.0%,从而使得合金保持了优异的冲击韧性（冲击吸收功Akv>140 J/crm2）,显着高于同类型的商用 HR3C 合金（Fe-25Cr-20Ni-0.4Nb-0.08C-0.2N,Akv=64 J/cm2）,同时在 650℃的抗拉强度均高于300 MPa,达到了超临界水冷堆燃料包壳材料所需的综合力学性能要求。2)Fe-Cr-Al系铁素体不锈钢由于其优异的抗高温蒸汽氧化能力而被选为压水堆中耐事故容错燃料包壳材料。为解决该类不锈钢在1000℃以上因第二相粒子回溶和基体晶粒粗化而导致力学性能下降的问题,本工作以Fe-13.5Cr-4.5Al-2.0Mo-1.0Nb（wt.%）为参比合金,系统研究了 Laves相形成元素（Mo,Nb,Ti,Ta,Zr）对Fe-Cr-AI系合金高温组织稳定性和力学性能的影响。热力学计算和实验结果表明,Fe-Cr-Al系合金中Laves相的热稳定性与其形成元素在铁素体中的固溶度相关,固溶度越低,形成的Laves相越稳定,故确定选用Ta和Zr对Fe-Cr-Al系合金进一步微合金化。其中,Ta元素可以促进细小的Laves相在晶内弥散析出,且Ta含量越高,Laves相析出数量越多,该结果与热力学计算结果一致;当Ta含量达到0.65 wt.%时,合金的高温组织稳定性得到显着提升,经1 100℃/1h回溶处理后,基体中Laves相的体积分数仍能保持在1.0%左右,明显高于参比合金（～0.5%）,且晶粒尺寸由参比合金的130 μm降低至50 μm,从而具有良好的力学性能（室温抗拉强度可达700 MPa）。Zr元素微合金化不仅会促进Fe2Zr-Laves相析出,而且随着Zr含量增加（0.33 wt.%）,还会形成Fe23Zr6相,该相具有比Laves相更高的热稳定性,有望成为Fe-Cr-Al系合金中的新型强化相;此外,添加Zr元素还能提高合金的再结晶温度,抑制合金在高温下晶粒粗化。根据本工作成分优化研发的Fe-13.51Cr-4.73Al-2.08Mo-0.67Nb-0.65Ta（wt.%）合金,经1100℃/1h回溶处理后,析出相体积百分数是参比合金的2倍,而基体晶粒尺寸不足参比合金的1/2,有效抑制了Fe-Cr-Al系合金在1000℃以上第二相粒子的回溶和基体晶粒的粗化。3)Fe-Cr-Ni-Al系奥氏体不锈钢兼具Fe-Cr-Ni和Fe-Cr-Al系不锈钢的优良特性,有望用作超临界水冷堆耐事故容错燃料包壳材料。为解决该类不锈钢抗高温蠕变性能和抗高温蒸汽氧化性能不可兼得的问题,本工作以Fe-20Ni-18Cr-2.5Al-2.5Mo-0.86Nb-0.08C（wt.%）为参比合金,系统探究了强碳化物形成元素M（M=Ti,V,Ta）对Fe-Cr-Ni-Al系合金第二相析出行为和抗高温氧化性能的影响。结果表明,V和Ta元素均能促进Al在奥氏体基体中的扩散,使合金表面形成更加致密的Al2O3氧化膜,从而提高合金的抗高温氧化性能,其中Ta效果最佳,V次之;而Ti却会导致内层瘤状氧化物的形成,降低合金的抗高温蒸汽氧化能力。同时,Fe-Cr-Ni-Al系合金中B2-NiAl相的大量析出会改变合金中元素的微观局域分布,进而诱发脆性σ-FeCr相析出,并导致合金抗氧化能力下降。在添加强碳化物形成元素M时,需控制M与C元素的摩尔比例为1.0～2.0,可有效抑制粗大 Cr23C6 和 Laves 相析出。由此研发的 Fe-18Cr-20Ni-2.5Al-2.3Mo-0.44Nb-0.89Ta（wt%）合金,与参比合金相比,在800℃/500h高温氧化后的质量增重降低了 25%。
陕西省华阴县12号信箱锻造车间[4]（1976）在《Cr16Ni14Mo2CuNb钢的组织研究》文中进行了进一步梳理 本文通过金相观察,X-射线衍射及电子探针测定,研究了Cr16Ni14Mo2CuNb钢铸态及不同热处理状态的组织,确定了钢的主要析出相为NbC和X相,未发现Cr23C6型碳化物。试验材料及实验方法试验钢在电炉中冶炼,浇注温度约为1550℃,浇注后砂冷,铸件温度降至300～400℃时开箱空冷。试验钢的化学成分为:C0.08%、Cr16.3%、
胡玲[5]（2020）在《粉末冶金高氮无镍奥氏体不锈钢的制备、组织和性能》文中研究表明高氮无镍奥氏体不锈钢具有众多优点,不仅克服了传统奥氏体不锈钢中镍元素对人体有害和昂贵等问题,还有优良的耐腐蚀性能、强韧的力学性能和良好的加工性能,具有广泛的潜在应用价值,如:医用植入材料、海洋工程和装备等领域。本文基于低成本、高性能高氮奥氏体不锈钢的性能要求和粉末冶金的技术特点,制备了致密和多孔高氮无镍奥氏体不锈钢,对其工艺方法、成分、组织和性能进行了设计和优化:（1）以低氮CrMn不锈钢粉末为原始材料,通过粉末渗氮和放电等离子烧结（SPS）工艺制备了FeCrMnN系致密高氮无镍奥氏体不锈钢。探究了渗氮温度（700-900℃）对低氮CrMn不锈钢粉末的相组成与含氮量的影响,获得了氮含量较高且可控（0.68-2.89wt.%）的含氮不锈钢粉末;随后,通过SPS制备了FeCrMnN系的致密高氮奥氏体不锈钢,并研究了氮含量对其相、组织、耐腐蚀性和力学性能的影响。各强化机制定量分析结果表明,固溶强化和细晶强化占主导作用,显着提升了粉末冶金高氮奥氏体不锈钢的力学性能,而析出强化作用对力学性能贡献并不显着。（2）以中氮CrMnMo不锈钢粉末为研究对象,探究了渗氮温度（600-775℃）对中氮CrMnMo不锈钢粉末的相组成与氮含量的影响,获得了氮含量较高且可控（0.75-2.62 wt.%）的含氮不锈钢粉末;随后,通过SPS工艺制备了FeCrMnMoN系致密高氮奥氏体不锈钢,并研究了氮含量对其相结构、组织、耐腐蚀性和力学性能的影响。研究结果表明所制备的FeCrMnMoN系致密高氮奥氏体不锈钢,具有非常优越的屈服强度和抗拉强度。随着氮含量的增加,试样的耐腐蚀性呈现先增加后降低的趋势,当渗氮温度为650℃时,试样的耐腐蚀性能最优。（3）以中氮CrMnMo双相不锈钢粉末为研究对象,采用模压成形和气固渗氮烧结方法制备了FeCrMnMoN系多孔高氮无镍奥氏体不锈钢,探究了烧结温度、造孔剂含量和压制压力对其孔隙率和孔隙形貌的影响,分析了不同工艺参数对其组织、抗压性能和弹性模量的影响规律,并研究了其在0.9 wt.%Na Cl溶液中的动电位极化行为。各不锈钢试样动电位极化行为研究表明,随着孔隙率的增加,各多孔不锈钢试样的腐蚀倾向逐渐增大。随着烧结温度的提高,多孔不锈钢试样的年腐蚀速率和腐蚀电流密度呈现出下降的趋势,其耐腐蚀性能逐渐优化。（4）探究氢气还原处理对中氮CrMnMo双相不锈钢粉末气固渗氮烧结试样组织的影响:分析还原温度和还原时间对试样表面和心部相组成的影响,结合光电子能谱仪（XPS）和X射线衍射仪（XRD）定性分析和半定量分析,探究还原过程中氧化物的演变规律,对比研究未经还原和还原处理样品中氮的存在状态,探讨还原处理工艺对渗氮行为的影响;结合材料热力学理论,研究各种氧化物的热力学稳定性。还原工艺参数对析出物含量具有影响,随着还原时间的延长,还原过程更充分,CrN相含量小幅增加,Cr2N相含量则小幅下降。还原温度参数对氮化物含量的影响比较复杂,先增加再下降最终又上升。本文全面的研究了FeCrMnN系的致密高氮无镍奥氏体不锈钢和FeCrMnMoN系的致密/多孔高氮无镍奥氏体不锈钢的制备、组织和性能,不仅为制备高性能的工程用高氮无镍奥氏体不锈钢带来了新的方法,也为医用植入材料提供了一种新的选择,还为制备出高性能的粉末冶金高氮奥氏体不锈钢提供了理论参考和新的途径。
范士义[6]（2006）在《00Cr17Ni14MO3钢乙醛精馏塔底接管失效研究》文中进行了进一步梳理本文针对乙醛精馏塔00Cr17Ni14Mo3不锈钢接管开裂失效进行了分析研究,通过扫描电镜,X射线能谱仪等方法进行了研究,分析结果表明该材料内部存在大量的微孔,杂质及Mo的含量严重偏低,因而导致应力腐蚀（SCC）的发生。论文主要介绍了不锈钢的腐蚀尤其对奥氏体不锈钢的应力腐蚀开裂引起的严重事故。文中介绍了不锈钢的各种腐蚀状态,即:点腐蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀、疲劳腐蚀等,对它们的概念、发生条件、影响因素、腐蚀形貌、腐蚀机理和控制等进行了探讨。本文重点探讨了Cr-Ni奥氏体不锈钢的SCC,通过研究提出了解决不锈钢SCC的相关措施。
张义伟[7]（2020）在《00Cr13Ni6Mo2超级马氏体不锈钢组织演变与相变行为研究》文中研究指明超级马氏体不锈钢具有良好的强韧性匹配和优异的焊接性能,尤其在CO2和H2S等腐蚀性环境中具有良好的耐腐蚀性能,因此通常作为奥氏体不锈钢和双相不锈钢的替代产品而应用于深海及近海天然气、石油开采和管道输送等领域。超级马氏体不锈钢优异的综合性能与热加工过程中的显微组织演变密切相关。本文以00Cr13Ni6Mo2超级马氏体不锈钢为研究对象,采用Gleeble-3500热模拟研究其热加工过程中的变形行为,利用高温激光共聚焦显微镜观察和分析热加工后的奥氏体晶粒长大行为和相变过程,研究热处理工艺对超级马氏体不锈钢组织性能影响规律。利用金相显微镜（OP）、扫描电子显微镜（SEM）、背散射电子衍射技术（EBSD）、透射电子显微镜（TEM）并结合能谱分析研究逆变奥氏体的组织特征、元素分布及其与回火马氏体的晶体学位向关系,依据实验数据建立恒温度回火条件下平衡态逆变奥氏体的相变动力学模型。从逆变奥氏体形貌特征、元素分布及其与基体之间的晶体学关系等角度分析逆变奥氏体的相变特征,揭示逆变奥氏体在回火过程中的相变机制,丰富了对逆变奥氏体相变的认识,为超级马氏体不锈钢热加工工艺的制定提供实验与理论支撑。论文工作的主要结论如下:（1）基于双曲正弦模型构建了实验钢的本构方程,并获得热变形条件下超级马氏体不锈钢的表观激活能为412k J/mol。超级马氏体不锈钢热压缩变形中的流变应力随着变形温度的降低和应变速率的升高而升高。在低应变速率和高变形温度下,超级马氏体不锈钢容易发生动态再结晶,形成均匀细小的再结晶晶粒,晶粒尺寸随变形温度升高而增加。变形条件对显微组织有很大影响,较高的形变温度（1050℃）和较低的形变速率(0.01s-1)有助于提升实验钢热变形后的组织均匀性,并在回火处理后获得更多的逆变奥氏体。结合高温变形行为对超级马氏体不锈钢的组织影响,为超级马氏体不锈钢热轧态组织控制提供参考。（2）高温共聚焦显微镜动态观察结果表明,实验钢在950～1150℃范围内加热时奥氏体晶粒尺寸与加热温度之间符合Arrhenius关系,奥氏体晶界迁移激活能约为160.6k J/mol。在1050℃等温加热时,实验钢奥氏体晶粒尺寸随时间延长呈抛物线增长,晶粒长大指数约为0.3。相同的淬火冷却速率条件下,实验钢的Ms点随着奥氏体化加热温度的升高而升高。通过对马氏体相变原位观察发现,马氏体以切变方式从奥氏体晶界向晶内生长,且淬火加热温度越高,形成的马氏体板条尺寸越大。对超级马氏体不锈钢回火过程的动态观察表明,部分逆变奥氏体在回火过程中发生分解。原位动态组织观察,为控制奥氏体晶粒长大行为以及回火组织中逆变奥氏体稳定性影响因素研究提供思路。（3）实验钢在1050℃淬火580～700℃回火保温后的显微组织主要由回火马氏体和逆变奥氏体构成,随着回火加热温度的升高,逆变奥氏体含量呈现先增加后降低的趋势,在620℃回火时逆变奥氏体含量达到最大值,当回火温度继续升高时,逆变奥氏体的稳定性降低发生分解,重新转变成马氏体;而显微硬度的变化和逆变奥氏体含量呈现相反的趋势。在620℃回火保温1～32小时的组织观察表明,随着回火保温时间的延长,实验钢组织中的逆变奥氏体的形态从颗粒状到块状,直至呈现板条状,而板条状的逆变奥氏体细化了马氏体基体;逆变奥氏体含量随着回火保温时间增加而逐渐增加,从而导致回火试样的显微硬度逐渐降低。（4）回火试样显微组织的EBSD表征发现,逆变奥氏体主要分布在回火马氏体板条束、板条块等亚结构界面上,少量分布在原奥氏体晶界处,而马氏体基体中的微观结构取向差角分布在0°～60°范围内。根据逆变奥氏体和回火马氏体基体之间的极图分析,逆变奥氏体和基体之间满足K-S的取向关系:晶面（111）γ∥（011）α,晶向[11-0]γ∥[11-1]α,偏离理想K-S取向角度主要集中在2°左右,具有K-S取向关系的逆变奥氏体-马氏体界面具有低的界面能,有利于逆变奥氏体的生长。（5）结合TEM观察、能谱分析和XRD结构精修拟合发现,逆变奥氏体的形成与元素的配分与富集有关,尤其是逆变奥氏体中的Ni含量明显高于其在周边回火马氏体基体中的含量,证实了逆变奥氏体形成是由元素配分控制的扩散型相变机制;根据实验钢回火过程中的平衡态逆变奥氏体含量,构建了在恒温度条件下回火过程中逆变奥氏体的Johnson-Mehl-Avrami动力学方程,获得逆变奥氏体形成的激活能为369k J/mol,Avrami动力学时间指数n约为0.5,进一步证明逆变奥氏体的形成是受元素扩散控制的相变机制。
钟学成[8]（2018）在《基于熵效应多组元不锈钢的研制探索和组织性能》文中研究指明本研究基于高熵效应,探索研究了真空电弧炉熔炼新型多组元不锈钢的组织与性能。各成分系列中元素摩尔添加含量如下:（1）含Co元素的Fex Cr13Cu3（Co Ni Mn Mo）（84-x）系,铁含量x设定为35 at.%,50 at.%和65 at.%;（2）低成本无Co元素的Fex Cr13Cu3（Ni Mn Mo）（84-x）系,铁含量x设定为35 at.%,50 at.%和65 at.%;（3）添加Al、Ti元素的Fe65Crx Cuy（Co Ni Mn Mo Al Ti）（35-x-y）系列,该成分具有显着时效硬化效应。为了研究Cr和Cu含量的影响,分别设定x为13 at.%和18 at.%,y为3 at.%和5 at.%。实验结果表明:含Co成分Fex Cr13Cu3（Co Ni Mn Mo）（84-x）系列中当Fe含量为35at.%和50at.%时,凝固相结构为FCC固溶体和Fe2Mo金属间化合物。随着铁含量增加,Fe2Mo析出量明显减少且硬度下降,当Fe含量达到65at.%时相结构转变为单一的FCC固溶体,Fe2Mo相完全消失,组织中成分偏析减小,硬度降至182HV。在1mol/L H2SO4溶液中的耐蚀性研究显示,铁含量增加导致合金耐蚀性能降低,但含铁65 at.%的Fe65Cr13Co4.75Mn4.75Mo4.75Ni4.75Cu3成分耐蚀性能仍然与相同条件下制备的典型Cr-Ni系奥氏体不锈钢00Cr19Ni14Mn2耐蚀性能接近。无Co成分Fex Cr13Cu3（Ni Mn Mo）（84-x）系列中当Fe含量为35at.%和50at.%时,凝固相仍然为FCC固溶体和Fe2Mo金属间化合物。但与含Co不锈钢系列中对应成分相比,去除Co元素之后各合金中成分偏析更加严重,Fe2Mo含量明显增多且不利于耐蚀性能。当Fe含量为65at.%时Fe2Mo相完全消失,相结构转变为FCC+BCC两相固溶体。添加Al、Ti元素的Fe65Crx Cuy（Co Ni Mn Mo Al Ti）（35-x-y）成分系列凝固组织均为单一bcc相结构的等轴晶,且具有显着的时效硬化效果。Fe65Cr13Cu3Co3.1Ni3.1Mn3.1Mo3.1Al3.1Ti3.1成分凝固硬度为476HV,500℃最大时效硬度达到584HV,明显高于传统17-4PH沉淀硬化不锈钢400500HV的最大时效硬度,且在H2SO4溶液中耐蚀性明显优于购买的商业17-4PH沉淀硬化不锈钢。进一步研究发现,随着该成分中添加C元素含量的提高,合金的时效硬度增加但耐蚀性变差;Cu含量从3 at.%增加至5 at.%,合金耐蚀性显着性下降;Cr含量从13 at.%增加至18 at.%,Fe60Cr18Co3.1Ni3.1Mn3.1Mo3.1Cu3Al3.1Ti3.1在所有研制成分中具有最佳的耐蚀性能,且时效硬度可高达到630HV。本文探索性研制结果表明:虽然多组元不锈钢成分设计复杂,但当铁含量接近65 at.%时并不会造成凝固组织形成大量复杂金属间化合物和严重成分偏析。不同成分多组元不锈钢可具有单相奥氏体不锈钢结构,双相不锈钢fcc+bcc两相结构和具有显着时效硬化效应的沉淀硬化不锈钢简单bcc固溶体结构。相结构变化导致不同成分合金硬度发生相应变化。同时,部分成分耐蚀性可与相同条件下制备的Ni-Cr奥氏体不锈钢相媲美。特别是含Al、Ti的Fe60Cr18Co3.1Ni3.1Mn3.1Mo3.1Cu3Al3.1Ti3.1沉淀硬化不锈钢时效硬度和耐蚀性能均远高于传统的17-4PH沉淀硬化不锈钢。表明多组元不锈钢的探索研制具有一定意义并值得后续进一步深入研究。
陈则[9]（2018）在《合金化及工艺优化对L12有序强化型奥氏体耐热钢结构和性能的影响》文中进行了进一步梳理火力发电大量燃煤产生CO2温室气体及其它有害物质的排放引起了人们的重视,虽然近年来核能,风能等发电量占比持续增加,但在很长一段时间内火力发电仍将是产生电能的最主要方式,提高火力发电的效率变得至关重要。而提高发电效率的关键在于提高火电机组的工作参数（工作压力与工作温度）,目前欧盟美国等已相继将目标工作参数提高到了700℃/35 MPa或以上。然而,超超临界火电机组工作参数的提高对各个关键部位材料的性能（耐高温强度及抗氧化腐蚀性能）带来了更大的挑战。近几年,一种新型的氧化铝保护膜自形成奥氏体（AFA）耐热钢被开发,在高温下表面生成的致密的Al2O3氧化膜使得其抗氧化性能十分优异。本文通过合金化及工艺优化方式使得新型含铝奥氏体耐热钢（母合金实际成分为Fe-20.22Ni-14.80Cr-1.26Mn-1.89Al-2.36Mo-2.8Cu-0.18Si-0.49Nb-0.01B-0.04C,wt.%,记为20Ni合金）在700℃和750℃时的高温性能进一步提升,分析了其对材料组织结构及性能的影响,揭示了材料高温性能改善的微观机制。主要研究结果如下:1)预变形可以引入适量的位错,改善材料的高温蠕变持久性能。在一般机械处理的工艺之上,通过增加不同的预变形量,研究了预变形对材料蠕变性能的影响。研究表明,当预变形量从0%增加到15%,20Ni合金在700℃/200 MPa时蠕变寿命从401 h增加到1215 h。位错增加不仅起到了位错强化的作用,也为纳米级第二相析出提供了形核的位置。进一步预变形量增加引入过多的缺陷使得合金蠕变持久性能明显下降。2)采用JMatPro7.0热力学软件的镍基合金数据库模拟了Ni、Al、Ti及Cu元素含量变化对AFA合金第二相析出的影响。Ni含量增加可以有效抑制粗大的Laves相和σ相等有害相的析出而增加L12相析出量,过量Al元素增加不利于L12相析出反而增加σ相析出,Ti元素增加同时引起有害相和L12相增多,加入适量Cu元素可以适当增加L12相而减少有害相析出。3)向20Ni合金中继续添加7%和15%的Ni有利于材料在750℃时的高温蠕变性能提高。当向Ni含量分别为27%和35%的AFA合金添加0.5%Ti时,材料的蠕变性能改善明显,但若Ti含量进一步提升至1.0%会导致750℃时27Ni合金的抗氧化性能的明显下降和35Ni合金中主要高温析出强化相L12-Ni3Al相的粗化。6%和10%Cu元素加入到27Ni合金中会导致AFA合金的塑性降低,高温蠕变性能下降。分析结果显示元素含量的变化改变了蠕变过程中第二相的析出量及尺寸,特别是L12相的尺寸变化对蠕变性能的影响最大。4)向27Ni合金中添加0.5%和1.0%的Ti元素会使得AFA钢在750℃时的抗氧化性能恶化明显,但若进一步加入8%Ni元素可以一定程度地恢复其抗氧化性能。
冯亚亚[10]（2018）在《2200MPa级低合金钢设计制备与性能研究》文中指出随着航空航天、国防、能源等国民经济建设和重大高新技术领域对超高强度钢需求的不断提高,兼具高韧性、优异的焊接性能和抗高速冲击能力于一体的超高强度钢成为钢铁发展方向。本文以此为目标,开发了新型2200MPa级高强韧低合金钢,取得重要研究成果如下:1.成功设计并制备出30Cr2NiSi2Mn2Mo新型低合金超高强度钢,抗拉强度高达2200MPa,延伸率>8.4%,断面收缩率>34%,-40℃冲击功>13J,实现了超高强度与韧性的优异结合与跨越提升。成本与2000MPa级低合金钢相当,低于2000MPa级马氏体时效钢和二次硬化钢。2.系统研究了奥氏体化温度和回火温度对新型低合金超高强度钢30CrNiSi2Mn2Mo组织与力学性能的影响。奥氏体化温度升高,30CrNiSi2Mn2Mo钢的强度和硬度先升高后降低,低温冲击韧性持续增加;回火温度升高,强度和硬度下降,低温冲击韧性在300℃～400℃C回火温度区间骤然下降,出现马氏体回火脆性。最佳热处理工艺为920℃ X lh+油淬+200℃ ×2h+空冷。3.研制的新型低合金超高强度钢30Cr2NiSi2Mn2Mo具有优异的焊接性能。热处理后焊缝强度高达2100MPa。4.研制的新型低合金超高强度钢30Cr2NiSi2Mn2Mo具有优异的抗高速冲击防护性能,优于代表国际领先水平的法国高硬度装甲钢MARS 240。
二、Cr16Ni14Mo2CuNb钢的组织研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Cr16Ni14Mo2CuNb钢的组织研究（论文提纲范文）
（1）不同硬度匹配的马氏体耐热钢耐磨性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 文献综述 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 驱动机构主要磨损形式与耐磨性 |
| 1.2.1 材料主要磨损形式与机理 |
| 1.2.2 影响耐磨性的因素 |
| 1.2.3 提高材料耐磨性的途径 |
| 1.3 驱动机构主要材料选择 |
| 1.3.1 机构主要材料选择 |
| 1.3.2 马氏体不锈钢分类 |
| 1.3.3 高碳95Cr18马氏体不锈钢 |
| 1.3.4 1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN型马氏体不锈钢 |
| 1.4 本文主要研究目的及内容 |
| 1.4.1 主要研究目的 |
| 1.4.2 主要研究内容 |
| 2 试验材料及试验方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 试验技术路线 |
| 2.2.2 力学性能测试 |
| 2.2.3 显微组织观察 |
| 2.2.4 摩擦磨损测试 |
| 2.2.5 XRD测试 |
| 2.2.6 热力学计算 |
| 2.2.7 碳化物统计 |
| 3 不同热处理工艺对95Cr18钢耐磨性能的影响 |
| 3.1 热处理工艺对95Cr18组织和性能的影响 |
| 3.1.1 不同热处理对95Cr18组织的影响 |
| 3.1.2 不同热处理工艺对95Cr18性能的影响 |
| 3.2 不同硬度匹配下的95Cr18钢摩擦磨损性能 |
| 3.2.1 湿摩擦条件下的试验结果与分析 |
| 3.2.2 干摩擦条件下的试验结果与分析 |
| 3.2.3 95Cr18钢磨损机理分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 不同热处理工艺对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN和1Cr16Ni4Mo2N耐磨性能的影响 |
| 4.1 热处理工艺对滚轮和丝杠组织的影响 |
| 4.1.1 热力学计算 |
| 4.1.2 不同热处理工艺对滚轮和丝杠组织的影响 |
| 4.1.3 不同热处理工艺对滚轮和丝杠性能的影响 |
| 4.2 不同硬度匹配条件下滚轮和丝杠的摩擦磨损性能 |
| 4.2.1 湿摩擦条件下的试验结果与分析 |
| 4.2.2 干摩擦条件下的试验结果与分析 |
| 4.2.3 滚轮和丝杠磨损机理分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（3）核燃料包壳材料不锈钢的成分优化与高温组织稳定性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 核反应堆和燃料包壳材料概述 |
| 1.1.1 核反应堆类型概述 |
| 1.1.2 燃料包壳材料的服役环境和性能要求 |
| 1.2 反应堆候选燃料包壳材料 |
| 1.2.1 锆合金 |
| 1.2.2 钛合金 |
| 1.2.3 铁素体/马氏体不锈钢 |
| 1.2.4 镍基高温合金 |
| 1.2.5 奥氏体不锈钢 |
| 1.2.6 铁素体不锈钢 |
| 1.3 Fe-Cr-Ni系超临界水冷堆候选燃料包壳材料的研究进展 |
| 1.4 Fe-Cr-Al系压水堆耐事故容错燃料包壳材料的研究进展 |
| 1.5 Fe-Cr-Ni-Al系超临界水冷堆耐事故容错包壳材料的研究进展 |
| 1.6 合金元素在不锈钢中的作用 |
| 1.7 合金成分设计方法 |
| 1.7.1 Cr、Ni元素当量法 |
| 1.7.2 电子空位数方法 |
| 1.7.3 计算机模拟方法 |
| 1.7.4 基于团簇模型的合金设计方法 |
| 1.8 本课题立题依据和主要研究内容 |
| 2 Fe-Cr-Ni系奥氏体不锈钢包壳材料成分优化与高温组织稳定性 |
| 2.1 基于团簇模型的Fe-Cr-Ni系奥氏体不锈钢成分设计 |
| 2.2 强碳化物形成元素M与C元素配比关系对310S基础合金高温组织稳定性的影响 |
| 2.2.1 合金成分 |
| 2.2.2 样品制备与组织表征方法 |
| 2.2.3 M与C配比关系对310S合金第二相析出行为的影响 |
| 2.2.4 稳定化处理对310S合金第二相析出行为的影响 |
| 2.3 Mo/Zr微合金化对310S基础合金高温组织稳定性和力学性能的影响 |
| 2.3.1 合金成分 |
| 2.3.2 样品制备及组织性能表征 |
| 2.3.3 系列改良合金在高温下的组织演变规律 |
| 2.3.4 Mo/Zr含量对310S合金第二相析出行为和力学性能的影响 |
| 2.4 Nb/Ti/Ta/W微合金化对310S基础合金高温组织稳定性和力学性能的影响 |
| 2.4.1 合金成分 |
| 2.4.2 系列改良合金在高温下的组织演变规律 |
| 2.4.3 Nb/Ti/Ta/W对310S合金第二相析出行为和力学性能的影响 |
| 2.5 Fe-Cr-Ni系奥氏体不锈钢中σ相的析出机制 |
| 2.6 热力学计算预测微合金化元素对系列合金第二相析出行为的影响 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 优化Fe-Cr-Ni系不锈钢50 Kg级样品的高温组织稳定性与力学性能 |
| 3.1 样品制备及组织性能表征 |
| 3.2 优化合金的室温及高温力学性能研究 |
| 3.3 优化合金高温时效过程中的组织演变规律 |
| 3.3.1 310S合金在高温下的组织演变 |
| 3.3.2 MoZr优化310S合金在高温下的组织演变 |
| 3.3.3 MoNbTaW优化310S合金在高温下的组织演变 |
| 3.4 优化合金微观组织对冲击韧性的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 Fe-Cr-Al系铁素体不锈钢包壳材料成分优化与高温组织稳定性 |
| 4.1 基于团簇模型的Fe-Cr-Al系铁素体不锈钢成分设计 |
| 4.2 样品制备及组织性能表征 |
| 4.3 Ta/Zr对Fe-Cr-Al系合金组织稳定性的影响 |
| 4.4 Ta/Zr对Fe-Cr-Al系合金力学性能的影响 |
| 4.5 晶粒尺寸对Fe-Cr-Al系合金力学性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 Fe-Cr-Ni-Al系奥氏体不锈钢包壳材料成分优化与高温组织稳定性 |
| 5.1 基于团簇模型的Fe-Cr-Ni-Al系奥氏体不锈钢成分设计 |
| 5.2 Fe-Cr-Ni-Al系合金的制备及组织性能表征 |
| 5.3 Al和强碳化物形成元素对合金第二相析出行为的影响 |
| 5.4 Al和强碳化物形成元素对合金抗高温氧化性能的影响 |
| 5.5 Fe-Cr-Ni-Al系合金的高温氧化机制 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间科研项目及科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（5）粉末冶金高氮无镍奥氏体不锈钢的制备、组织和性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 高氮无镍奥氏体不锈钢的研究现状与进展 |
| 1.1.1 国外高氮无镍奥氏体不锈钢的研究进展与现状 |
| 1.1.2 国内高氮无镍奥氏体不锈钢的研究进展与现状 |
| 1.2 高氮奥氏体不锈钢中的第二相 |
| 1.2.1 金属间化合物 |
| 1.2.2 碳化物 |
| 1.2.3 氮化物 |
| 1.3 高氮奥氏体不锈钢钢的组织和性能特点 |
| 1.3.1 氮在奥氏体不锈钢中的作用 |
| 1.3.2 奥氏体不锈钢中C与N联合作用 |
| 1.4 高氮奥氏体不锈钢的制备 |
| 1.4.1 致密高氮奥氏体不锈钢的制备 |
| 1.4.2 多孔高氮无镍奥氏体不锈钢的制备 |
| 1.4.3 还原工艺对粉末烧结后组织和性能的影响 |
| 1.5 课题的来源和要求 |
| 1.6 本文的研究目的、内容和意义 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 1.6.3 研究意义 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 粉末冶金高氮奥氏体不锈钢的制备方法 |
| 2.3 高氮奥氏体不锈钢的组织与性能表征 |
| 2.3.1 XRD定性分析以及定量分析 |
| 2.3.2 SEM组织分析 |
| 2.3.3 TEM相鉴定和组织分析 |
| 2.3.4 XPS-定性,半定量以及元素化学状态分析 |
| 2.3.5 力学性能分析 |
| 2.3.6 氮元素含量分析 |
| 2.3.7 耐腐蚀性能分析 |
| 2.3.8 热分析 |
| 2.3.9 热力学分析 |
| 第三章 基于低氮CrMn不锈钢粉末制备致密高氮无镍奥氏体不锈钢的组织和性能研究 |
| 3.1 实验材料与方案 |
| 3.2 组织演变规律以及氮化物析出规律 |
| 3.2.1 粉末渗氮温度对氮元素含量的影响 |
| 3.2.2 相鉴定以及相定量分析 |
| 3.2.3 TEM相分析 |
| 3.2.4 平衡相图计算与分析 |
| 3.2.5 SEM显微组织分析 |
| 3.3 力学性能和耐腐蚀性能演变规律 |
| 3.3.1 拉伸强度演变规律 |
| 3.3.2 拉伸断口分析 |
| 3.3.3 压缩性能演变规律 |
| 3.3.4 耐腐蚀性能演变规律 |
| 3.4 强化机制分析 |
| 3.4.1 固溶强化机制分析 |
| 3.4.2 细晶强化机制分析 |
| 3.4.3 析出强化机制分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 基于中氮CrMnMo不锈钢粉末制备致密高氮无镍奥氏体不锈钢的组织和性能研究 |
| 4.1 实验材料与方法 |
| 4.2 实验结果与分析 |
| 4.2.1 热力学计算分析 |
| 4.2.2 渗氮温度对相组成的影响研究 |
| 4.2.3 渗氮温度对显微组织的影响 |
| 4.2.4 渗氮温度对力学性能的影响 |
| 4.2.5 渗氮温度对于耐整体腐蚀性能的影响 |
| 4.3 氮化物析出规律研究 |
| 4.3.1 析出温度和氮含量对Cr_2N和CrN相的标准生成吉布斯自由能的影响 |
| 4.3.2 氮含量对析出物Cr_2N和CrN含量的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 基于中氮CrMnMo不锈钢粉末制备多孔高氮无镍奥氏体不锈钢的组织与性能研究 |
| 5.1 实验材料与方法 |
| 5.2 多孔高氮奥氏体不锈钢组织分析 |
| 5.2.1 密度以及孔隙率测定及分析 |
| 5.2.2 相组成及组织分析 |
| 5.2.3 孔洞三维形貌及孔隙率测定 |
| 5.3 多孔高氮奥氏体不锈钢力学性能分析 |
| 5.3.1 抗压力学性能分析 |
| 5.3.2 基于纳米压痕测定弹性模量及分析 |
| 5.3.3 多孔高氮奥氏体不锈钢耐腐蚀性能研究 |
| 5.4 还原工艺对多孔高氮无镍奥氏体不锈钢组织的影响 |
| 5.4.1 还原工艺对不锈钢表面和心部相组成的影响分析 |
| 5.4.2 还原过程中氧化物的演变规律 |
| 5.4.3 还原工艺对渗氮的影响与分析 |
| 5.4.4 还原工艺中的热力学问题研究 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 全文总结 |
| 6.1 全文结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 6.3 本文的创新之处 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（6）00Cr17Ni14MO3钢乙醛精馏塔底接管失效研究（论文提纲范文）
| 第1章 前 言 |
| 1.1 金属腐蚀的危害与控制的必要性 |
| 1.2 不锈钢应力腐蚀发展史 |
| 1.3 腐蚀的定义与分类 |
| 第2章 不锈钢腐蚀的基本类型 |
| 2.1 点腐蚀 |
| 2.1.1 基本概念 |
| 2.1.2 点腐蚀发生条件 |
| 2.1.3 形貌特征 |
| 2.1.4 点腐蚀的机理 |
| 2.1.5 影响因素 |
| 2.1.6 防止措施 |
| 2.2 缝隙腐蚀 |
| 2.2.1 概念 |
| 2.2.2 发生的条件 |
| 2.2.3 形貌特征 |
| 2.2.4 腐蚀的机理 |
| 2.2.5 影响因素 |
| 2.2.6 防止措施 |
| 2.3 晶间腐蚀 |
| 2.3.1 概念 |
| 2.3.2 发生的条件 |
| 2.3.3 形貌特征 |
| 2.3.4 晶间腐蚀的机理 |
| 2.3.5 影响因素 |
| 2.3.6 防止措施 |
| 2.4 应力腐蚀破裂 |
| 2.4.1 概念 |
| 2.4.2 发生的条件 |
| 2.4.3 形貌特征 |
| 2.4.4 应力腐蚀开裂机理 |
| 2.4.5 影响因素 |
| 2.4.6 防止措施 |
| 2.5 腐蚀疲劳 |
| 2.5.1 概念 |
| 2.5.2 发生的条件 |
| 2.5.3 形貌特征 |
| 2.5.4 腐蚀疲劳机制 |
| 2.5.5 影响因素 |
| 2.5.6 防止措施 |
| 第3章 乙醛精馏塔00CR17N114MO3 不锈钢接管失效分析与实验室SCC 对比试验 |
| 3.1 失效情况分析 |
| 3.1.1 主要技术参数 |
| 3.1.2 失效宏观形貌 |
| 3.1.3 失效接管的检测 |
| 3.1.4 检测结果 |
| 3.1.5 小结 |
| 3.2 00CR17N114Mo3 钢 SCC 失效对比试验 |
| 3.2.1 实验内容 |
| 3.2.2 结果分析 |
| 3.2.3 小结 |
| 第4章 奥氏体不锈钢的SCC 综合探讨 |
| 4.1 奥氏体不锈钢的金相组织及裂纹分布等 |
| 4.2 奥氏体不锈钢的SCC 的条件 |
| 4.3 预防奥氏体不锈钢 SCC 的措施 |
| 4.3.1 消除残余应力 |
| 4.3.2 改善介质环境或使用缓蚀剂 |
| 4.3.3 采用电化学保护 |
| 4.4 奥氏体不锈钢在氯化物中的 SCC |
| 4.4.1 影响因素 |
| 4.4.2 Cr—Ni 奥氏体不锈钢的SCC 机理 |
| 4.5 奥氏体不锈钢在硫化物（连多硫酸）中的 SCC |
| 4.5.1 破裂形貌 |
| 4.5.2 连多硫酸的生成 |
| 4.5.3 焊接热影响区腐蚀开裂 |
| 4.5.4 影响因素 |
| 4.5.5 连多硫酸 SCC 破裂机制 |
| 4.5.6 防止 H2SxO6 的应力腐蚀的措施 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 详细摘要 |
（7）00Cr13Ni6Mo2超级马氏体不锈钢组织演变与相变行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 马氏体不锈钢的分类 |
| 1.1.1 铬系马氏体不锈钢 |
| 1.1.2 镍铬系马氏体不锈钢 |
| 1.1.3 新型马氏体不锈钢 |
| 1.2 超级马氏体不锈钢概述 |
| 1.2.1 超级马氏体不锈钢的发展 |
| 1.2.2 超级马氏体不锈钢的成分 |
| 1.2.3 超级马氏体不锈钢的热处理工艺 |
| 1.2.4 超级马氏体不锈钢的显微组织 |
| 1.3 超级马氏体不锈钢中的逆变奥氏体 |
| 1.3.1 逆变奥氏体的形成 |
| 1.3.2 逆变奥氏体的稳定性 |
| 1.3.3 逆变奥氏体对性能的影响 |
| 1.4 本课题研究内容及意义 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究目的意义 |
| 第二章 实验材料与方案 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验方案 |
| 2.2.1 高温热变形实验 |
| 2.2.2 晶粒长大原位观察实验 |
| 2.2.3 热处理工艺制定 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 显微组织结构观察 |
| 2.3.2 电子背散射衍射晶体结构分析 |
| 2.3.3 逆变奥氏体含量的测定 |
| 2.3.4 力学性能测定 |
| 第三章 超级马氏体不锈钢变形行为及对组织的影响 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 动态再结晶行为及分析 |
| 3.2.1 应力-应变曲线 |
| 3.2.2 动态再结晶组织演变 |
| 3.2.3 变形条件对流变应力的影响 |
| 3.3 高温热变形本构方程的构建 |
| 3.3.1 热变形参数 |
| 3.3.2 本构方程的确定 |
| 3.4 变形条件对超级马氏体不锈钢组织的影响 |
| 3.4.1 变形条件对实验钢淬火组织的影响 |
| 3.4.2 变形条件对实验钢回火组织的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 超级马氏体不锈钢组织的原位动态观察 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 奥氏体晶粒长大行为的原位观察 |
| 4.2.1 奥氏体晶粒变温长大过程 |
| 4.2.2 奥氏体晶粒等温长大过程 |
| 4.2.3 奥氏体化晶粒长大模型 |
| 4.2.4 奥氏体晶粒长大动态观察 |
| 4.3 马氏体相变的动态观察 |
| 4.3.1 马氏体相变的原位观察 |
| 4.3.2 加热温度对马氏体相变的影响 |
| 4.3.3 冷却速度对马氏体相变的影响 |
| 4.4 回火过程的动态组织观察 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 热处理对超级马氏体不锈钢组织性能的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 回火工艺对超级马氏体不锈钢组织的影响 |
| 5.2.1 回火温度对组织的影响 |
| 5.2.2 回火时间对组织的影响 |
| 5.2.3 逆变奥氏体的分布特征 |
| 5.3 回火工艺对超级马氏体不锈钢性能的影响 |
| 5.3.1 回火温度对性能的影响 |
| 5.3.2 回火时间对性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 逆变奥氏体相变机理及形成动力学 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 逆变奥氏体回火过程中的组织演变 |
| 6.2.1 恒温度条件下逆变奥氏体的组织 |
| 6.2.2 逆变奥氏体与回火马氏体的取向关系 |
| 6.2.3 逆变奥氏体中元素分配行为 |
| 6.3 逆变奥氏体相变形成动力学 |
| 6.3.1 等温条件下的逆变奥氏体含量 |
| 6.3.2 逆变奥氏体相变动力学模型建立 |
| 6.3.3 逆变奥氏体形成长大的探讨 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 未来展望 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（8）基于熵效应多组元不锈钢的研制探索和组织性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 高熵合金简介 |
| 1.1.1 高熵效应的理论基础 |
| 1.1.2 高熵合金优势 |
| 1.1.3 高熵合金的制备及研究现状 |
| 1.2 不锈钢简介 |
| 1.2.1 不锈钢概述 |
| 1.2.2 不锈钢的种类 |
| 1.2.3 不锈钢的腐蚀 |
| 1.2.4 不锈钢的热处理 |
| 1.2.5 不锈钢中各元素的作用 |
| 1.3 研究内容和创新点 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 创新点 |
| 第二章 试验过程与方法 |
| 2.1 原料的准备 |
| 2.2 实验流程 |
| 2.3 试样的准备 |
| 2.4 性能测试 |
| 2.4.1 XRD衍射分析 |
| 2.4.2 金相试样制备与组织观察 |
| 2.4.3 硬度测试 |
| 2.4.4 扫描电子显微镜(SEM) |
| 2.4.5 耐蚀性浸泡实验 |
| 2.4.6 电化学腐蚀 |
| 第三章 含Co与无Co新型多组元不锈钢组织性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 含Co新型多组元不锈钢组织性能分析 |
| 3.2.1 XRD分析 |
| 3.2.2 显微组织分析 |
| 3.2.3 耐蚀性能分析 |
| 3.2.4 硬度分析 |
| 3.3 无Co新型多组元不锈钢组织性能分析 |
| 3.3.1 XRD分析 |
| 3.3.2 显微组织分析 |
| 3.3.3 腐蚀性能分析 |
| 3.3.4 硬度分析 |
| 第四章 合金元素对多组元沉淀硬化不锈钢组织性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 XRD分析 |
| 4.3 组织结构分析 |
| 4.4 耐蚀性能分析 |
| 4.5 硬度分析 |
| 4.6 高温成分均匀化处理对组织的影响 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的论文 |
（9）合金化及工艺优化对L12有序强化型奥氏体耐热钢结构和性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 火电机组锅炉关键部位选材分析 |
| 1.2.1 水冷壁选材 |
| 1.2.2 过热器和再热器选材 |
| 1.2.3 联箱和蒸汽管道选材 |
| 1.3 火电机组锅炉用耐热材料发展 |
| 1.3.1 低合金钢 |
| 1.3.2 铁素体耐热钢 |
| 1.3.3 奥氏体耐热钢 |
| 1.3.4 镍基高温合金 |
| 1.4 新型含铝奥氏体耐热钢的发展研究 |
| 1.4.1 新型含铝奥氏体钢的氧化性能研究进展 |
| 1.4.2 新型含铝奥氏体钢的高温强度研究进展 |
| 1.5 超超临界火电机组用新型奥氏体耐热钢的研究目的和意义 |
| 1.6 本课题研究主要内容 |
| 第二章 工艺优化对AFA钢在700℃时蠕变寿命的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试样制备及试验方法 |
| 2.3 新型AFA钢的蠕变性能测试及寿命预测 |
| 2.4 预变形对材料蠕变性能和微观组织结构的影响 |
| 2.4.1 预变形对材料蠕变性能的影响 |
| 2.4.2 预变形对材料蠕变后显微组织结构的影响 |
| 2.5 小结 |
| 第三章 750℃时AFA钢的平衡相图模拟及热力学分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 前期实验分析及实验方法 |
| 3.2.1 新型AFA钢中主要析出相及其组成元素 |
| 3.2.2 实验方法 |
| 3.3 实验模拟结果与分析 |
| 3.3.1 Ni含量变化对主要析出相的影响 |
| 3.3.2 Al含量变化对主要析出相的影响 |
| 3.3.3 Ti含量变化对主要析出相的影响 |
| 3.3.4 Cu含量变化对主要析出相的影响 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 合金化对AFA钢在750℃时高温力学性能及微观组织影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.3 Ni和 Ti含量变化对新型AFA钢高温力学性能性能影响 |
| 4.3.1 不同成分合金的金相组织形貌 |
| 4.3.2 不同成分合金的慢拉伸测试 |
| 4.3.3 不同成分合金的蠕变持久性能测试 |
| 4.3.4 不同成分合金蠕变断裂试样的TEM分析 |
| 4.4 Cu含量变化对新型AFA钢高温力学性能影响 |
| 4.4.1 不同成分合金的金相组织形貌 |
| 4.4.2 不同成分合金的慢拉伸测试 |
| 4.4.3 不同成分合金的蠕变持久性能测试 |
| 4.4.4 不同成分合金蠕变断裂试样的TEM分析 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 合金化对AFA钢在750℃时高温抗氧化性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试样制备及试验方法 |
| 5.3 不同成分合金氧化增重分析 |
| 5.4 不同成分合金氧化横截面SEM观察及EDS分析 |
| 5.4.1 27 Ni系列合金氧化横截面SEM观察及EDS分析 |
| 5.4.2 35 Ni系列合金氧化横截面SEM观察及EDS分析 |
| 5.4.3 不含Ti的合金氧化横截面SEM观察及EDS分析 |
| 5.5 不同成分合金表面氧化膜的XRD物相分析 |
| 5.5.1 27 Ni系列合金表面氧化膜的XRD物相分析 |
| 5.5.2 35 Ni系列合金表面氧化膜的XRD物相分析 |
| 5.5.3 不含Ti合金表面氧化膜的XRD物相分析 |
| 5.6 小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间已发表或录用的论文 |
（10）2200MPa级低合金钢设计制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 超高强度钢的发展及研究现状 |
| 1.2.1 低、中合金超高强度钢 |
| 1.2.2 高合金超高强度钢 |
| 1.2.3 新型2000MPa级超高强度钢 |
| 1.3 超高强度钢热处理工艺 |
| 1.3.1 等温淬火工艺 |
| 1.3.2 淬火-低温回火工艺 |
| 1.3.3 淬火-配分工艺 |
| 1.3.4 其他工艺 |
| 1.4 超高强度钢组织 |
| 1.4.1 马氏体组织 |
| 1.4.2 贝氏体组织 |
| 1.4.3 复相组织 |
| 1.5 超高强度钢强韧化机理 |
| 1.5.1 钢的强化机理 |
| 1.5.2 钢的韧化机理 |
| 1.5.3 合金元素的作用 |
| 1.6 超高强度钢的抗弹性能 |
| 1.7 课题研究意义,目的和研究内容 |
| 2 实验方法 |
| 2.1 实验室小试 |
| 2.2 工业生产制备 |
| 2.3 力学性能测试 |
| 2.3.1 硬度测试 |
| 2.3.2 室温拉伸试验 |
| 2.3.3 低温冲击试验 |
| 2.4 微观组织观察 |
| 2.4.1 光学显微镜(OM)观察 |
| 2.4.2 扫描电镜(SEM)观察以及EDAX能谱分析 |
| 2.4.3 物相分析(XRD) |
| 2.4.4 透射电镜分析(TEM) |
| 2.4.5 电子背散射衍射分析(EBSD) |
| 2.5 数据处理软件 |
| 3 2200MPa级低合金钢设计制备 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 2200MPa级低合金钢设计 |
| 3.2.1 2200MPa级低合金钢的成分设计 |
| 3.2.2 2200MPa级低合金钢的组织设计 |
| 3.3 2200MPa级低合金钢的制备 |
| 3.3.1 合金含量对力学性能的影响 |
| 3.3.2 低合金超高强度钢基体组织的相组成及形貌 |
| 3.3.3 合金含量对微观组织的影响 |
| 3.3.4 合金含量对断裂机制的影响 |
| 3.3.5 合金含量对Ms温度的影响 |
| 3.4 2200MPa级超高强度钢初步评价 |
| 3.4.1 与2000MPa级低合金钢对比 |
| 3.4.2 与2000MPa级马氏体时效钢和二次硬化钢对比 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 新型超高强度钢热处理工艺及强韧化机理分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 奥氏体化温度对新型超高强度钢组织与力学性能的影响 |
| 4.2.1 奥氏体化温度对新型超高强度钢力学性能的影响 |
| 4.2.2 奥氏体化温度对新型超高强度钢组织的影响 |
| 4.2.3 奥氏体化温度对新型超高强度钢断裂机制的影响 |
| 4.3 新型超高强度钢强韧化机理的研究 |
| 4.3.1 强化机制的研究 |
| 4.3.2 韧化机制的研究 |
| 4.4 回火温度对新型超高强度钢组织与力学性能的影响 |
| 4.4.1 回火温度对新型超高强度钢力学性能的影响 |
| 4.4.2 回火温度对新型超高强度钢组织的影响 |
| 4.4.3 回火温度对新型超高强度钢断裂机制的影响 |
| 4.4.4 马氏体回火脆性产生的原因 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 新型超高强度钢激光焊接性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 焊后组织与硬度分布 |
| 5.2.1 焊缝的宏观形貌 |
| 5.2.2 焊件硬度的变化 |
| 5.2.3 焊缝的微观组织 |
| 5.3 奥氏体化温度对焊缝组织与力学性能的影响 |
| 5.3.1 奥氏体化温度对焊件微观组织的影响 |
| 5.3.2 奥氏体化温度对焊缝力学性能的影响 |
| 5.3.3 奥氏体化温度对焊缝断裂机制的影响 |
| 5.4 分析与讨论 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 新型超高强度钢抗高速冲击防护性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验方法与条件 |
| 6.3 弹孔剖面及微观组织 |
| 6.4 抗高速冲击防护能力对比与评估 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
四、Cr16Ni14Mo2CuNb钢的组织研究（论文参考文献）
- [1]不同硬度匹配的马氏体耐热钢耐磨性能研究[D]. 李一磊. 内蒙古科技大学, 2020(01)
- [2]在腐蚀环境中,不锈钢的合理选择[J]. 陆世英. 钢铁, 1985(12)
- [3]核燃料包壳材料不锈钢的成分优化与高温组织稳定性研究[D]. 温冬辉. 大连理工大学, 2019
- [4]Cr16Ni14Mo2CuNb钢的组织研究[J]. 陕西省华阴县12号信箱锻造车间. 理化检验通讯(物理分册), 1976(01)
- [5]粉末冶金高氮无镍奥氏体不锈钢的制备、组织和性能[D]. 胡玲. 华南理工大学, 2020(01)
- [6]00Cr17Ni14MO3钢乙醛精馏塔底接管失效研究[D]. 范士义. 大庆石油大学, 2006(12)
- [7]00Cr13Ni6Mo2超级马氏体不锈钢组织演变与相变行为研究[D]. 张义伟. 安徽工业大学, 2020(06)
- [8]基于熵效应多组元不锈钢的研制探索和组织性能[D]. 钟学成. 安徽工业大学, 2018(01)
- [9]合金化及工艺优化对L12有序强化型奥氏体耐热钢结构和性能的影响[D]. 陈则. 上海交通大学, 2018(01)
- [10]2200MPa级低合金钢设计制备与性能研究[D]. 冯亚亚. 南京理工大学, 2018(07)