一、Nd~(3+)-YAP晶体的一阶喇曼光谱研究（论文文献综述）
房春奇,于广礼,丁建永,李彬彬,李高龙,周军,朱小磊,韦玮[1]（2021）在《基于受激拉曼散射的高效率、大能量1197nm激光器》文中认为随着医学光声成像和荧光探测技术的迅速发展,波长为1197 nm的激光光源,特别是拉曼激光器受到了人们的关注。但目前1197 nm拉曼激光器存在的主要问题是输出能量低、稳定性较差等。为此提出了一种结构紧凑、高效率、大能量拉曼激光器的设计方案和原型样机制备。当300 mJ的1064 nm激光注入到腔外的硝酸钡晶体时,可获得能量为137 mJ、脉宽为7.4 ns的1197 nm激光输出,拉曼转换效率最高达到46.6%,1 h内能量稳定度为0.48%。该样机的输出特性优良,已成功用于医学光声成像,具备良好的产业化前景。
王香梅[2]（2021）在《钼酸盐晶体的生长及其性能研究》文中研究说明晶体美丽有用,构造和谐有序。美丽出自和谐,有用源于有序。晶体中规则排列的原子使晶体的微观结构呈现周期性,微观的晶体结构及组成成分决定了晶体宏观的物理性质。因此科研工作者可通过宏观物理性质的需求进而设计、构造相应的微观晶体结构以获得不同应用领域特定功能的人工晶体。人工晶体以其独特的竞争优势与巨大的商业潜力,极大地推动了功能晶体材料的发展。庞大的Y和La系钼（钨）酸盐家族中的M2ⅢM4O15（M=Mo,W）化合物是一类重要的负热膨胀材料,在荧光特性、负热膨胀效应基础研究等领域有着重要的研究价值和应用前景。基于对Y2Mo4O15材料的文献调研,我们预测Y2Mo4O15晶体是一种兼具激光基质和受激拉曼散射的优秀轴向负热膨胀（Unixial NTE）材料。首先,作为激光基质,Y3+离子格位理论上可以进行多种稀土离子掺杂（RE:Y2Mo4015激光晶体）且可通过控制稀土离子掺杂浓度或种类调控轴向负热膨胀系数,进而有可能获得具有零热膨胀激光晶体。其次,鉴于结构中Mo-O键的存在,使得Y2Mo4O15晶体具有拉曼散射效应。因此将激光与拉曼性能复合可以制备出自拉曼激光晶体。然而不论是激光晶体、拉曼晶体还是自拉曼激光晶体都在运作过程中产生热沉积,造成热应力,严重时会使运作中的晶体产生裂纹,因此对其热学性质尤其是热膨胀行为的研究有助于解决此类材料在实际应用当中遇到的热问题。本论文以调控晶体热膨胀特性为出发点,选取Y2Mo4O15为研究对象,进行体块晶体生长和物理性质表征,尝试从晶体结构角度揭示晶体热膨胀的产生机理,同时在基质晶体Y2Mo4O15中进行高浓度Yb3+离子掺杂来探索此材料成为激光基质的可能。本文分为五个章节,每个章节的内容介绍如下:在第一章,详细汇总并展示了负热膨胀材料的发展及研究现状,钼酸盐晶体和Y2Mo4O15材料研究现状,并据此提出了本论文的选题依据、研究目的及研究内容。在第二章,总结并展示了 Y2Mo4O15和Yb:Y2Mo4O15晶体生长过程所使用的原料、生产厂家、纯度、生长设备及生长方法——顶部籽晶助熔剂法（TSSG）;介绍了晶体基本物理性能测试所采用的仪器设备、生产厂家、测试参数以及第一性原理的计算如声子谱、电子态密度、理论拉曼谱。在第三章,细致探索了 Y2O3-MoO3-Li2O助熔剂体系,获得了 Y2Mo4O15晶体生长的合适助熔剂比例,通过生长参数的优化,最终生长出尺寸为28mm× 20 mm × 16 mmY2Mo4O15晶体。对Y2Mo4O15晶体双面精细抛光的（100）晶面进行了Laue测试,测试结果展示了（100）晶面不同位置的衍射图样对称一致且清晰可见,表明采用助熔剂法获得的晶体质量良好,能够满足接下来物理性能测试的需要。Y2Mo4O15晶体的比热从22℃时的0.780 J/（g·K）线性增加到250℃时的0.900 J/（g·K）。在30～300℃的温度范围内,a*轴方向的热扩散系数由2.18 mm2/s减小到1.36mm2/s,导热系数由6.83 W/（m·K）减小到4.27 W/（m·K）。值得注意的是,Y2Mo4O15晶体的热导率与热扩散系数与铌酸锂相当,高于常用的β-BaTeMo2O9晶体,表明其具有良好的热学性质。计算了Y2Mo4O15晶体b轴方向在25～200℃温度范围内平均线性热膨胀系数为αb=-4.69 × 10-5 K-1,并依据变温单晶测试数据与变温偏振拉曼测试结果揭示了 b轴负热膨胀和整体正热膨胀机理。粉末紫外可见漫反射测试可得Y2Mo4O15晶体的光学带隙为3.50eV。紫外截止边在345 nm,红外截止边在5575 nm,在360-5000 nm波长范围内具有80%的高透过率。与不同配置的YVO4晶体拉曼测试的相同实验参数条件下进行了Y2Mo4O15晶体自发拉曼散射。经与YVO4晶体拉曼数据对比计算,当采用实验泵浦激光为1064 nm时,Y2Mo4O15晶体最强拉曼频移峰是YVO4晶体最强拉曼频移峰的1.68倍,表明Y2Mo4O15晶体是潜在的优良受激拉曼基质材料。通过与郑州大学贾瑜等合作计算了理论拉曼值与声子谱,指认了产生相关拉曼峰的基团振动模式。在第四章,综合考虑高掺杂Yb3+离子可能对晶体b轴负热膨胀系数与晶体光谱特性产生影响。利用助熔剂法成功生长了尺寸为20mm × 8mm×5mm的Yb:Y2Mo4O15晶体。Yb:Y2Mo4O15晶体（100）晶面的摇摆曲线半峰宽为82 arcsec,峰型平滑对称无劈裂,表明晶格完整性较好,满足后续测试要求。研究了Yb:Y2Mo4O15晶体热学与光学性能,在25～250℃温区范围内,a*轴方向的热扩散系数由0.66 mm2/s减小到0.59 mm2/s,热导率系数由2.02 W/（m·K）减小到1.16 W/（m·K）。Yb:Y2Mo4O15晶体的b轴在室温到200℃变为正热膨胀,热膨胀系数为5.3 × 10-5 ℃-1,测试了其变温偏振拉曼从晶体结构方面解释b轴正热膨胀的原因。紫外可见漫反射测试可得Yb:Y2Mo4015晶体的光学带隙为3.49 eV。Yb:Y2Mo4O15晶体的光学透过范围为341～5100nm,在整个透过范围内,透过率高达70%。吸收光谱表明最强吸收峰975 nm处半峰宽为78 nm,吸收截面为σabs=1.8 × 10-20 cm2,非常适合LD作为泵浦源。发射光谱表明最强发射峰1038 nm处半峰宽可达48 nm,说明无序的晶体结构使光谱带宽非均匀拓宽,可用于实现超短脉冲激光输出。在第五章,总结了本论文Y2Mo4O15和Yb:Y2Mo4O15晶体的主要实验结论、创新点以及有待深入研究的工作。
徐瑾瑾[3]（2020）在《KTiOPO4和KTiOAsO4晶体可调谐拉曼激光器研究》文中认为非线性频率变换是拓展激光波长范围的重要手段,非线性光学效应主要分为二阶非线性效应和三阶非线性效应,二阶非线性效应包括和频、差频、倍频、光参量振荡等;三阶非线性效应包括受激拉曼散射、受激布里渊散射、四波混频等。受激电磁耦子散射是另外一种光与物质的相互作用形式,是一种同时包含二阶与三阶非线性效应的光学现象,受激电磁耦子散射常被用于产生太赫兹波,同时还产生波长可调谐的近红外激光。为了进一步拓展光谱范围,人们将两种乃至多种非线性效应相结合,例如,将受激拉曼散射技术与倍频技术结合,能够在1064 nm激光泵浦下产生580-620 nm黄橙波段激光,而且结构简单,光束质量高。磷酸钛氧钾（KTiOPO4,KTP）和砷酸钛氧钾（KTiOAsO4,KTA）是两种优秀的非线性光学晶体材料。在光参量振荡、倍频、和频、差频等方面已经得到广泛研究和应用。KTP和KTA还是优秀的拉曼晶体,已经广泛应用于固体拉曼激光器中。最近,人们发现:KTP和KTA晶体中能够实现受激电磁耦子散射,因此可以用来产生太赫兹波以及可调谐的近红外激光。本文第一次采用受激拉曼散射和受激电磁耦子散射相结合的方法拓展KTA和KTP晶体的拉曼激光波长范围,具体研究内容如下:1、把KTP斯托克斯参量振荡器置于LD端面泵浦（end pumping）的1064.16 nm调Q Nd3+:YAG谐振腔内,当基频光与Stokes光在晶体外的夹角在2.30°-5.60°范围内调节时,基于受激电磁耦子散射得到的Stokes激光（SPS Stokes激光）波长在 1080.13-1081.70nm、1082.72-1083.80 nm、1085.12-1087.49 nm 范围内断续可调,该Stokes激光又作为共线拉曼激光器的泵浦源在同一块KTP晶体内实现受激拉曼散射,通过设计斯托克斯谐振腔的输出镜透过率,选择对一阶拉曼光进行输出,获得拉曼激光波长调谐范围为1112.08-1113.75 nm、1114.94-1115.85 nm、1117.37-1119.92 nm。依次研究了拉曼激光的光谱,SPS Stokes激光和一阶拉曼激光波长随调谐角度的变化关系,一阶拉曼激光功率随调谐角度的变化关系。在重复频率为7 kHz,相位匹配角为4.55°时,一阶拉曼激光可以获得最大输出功率,当LD泵浦功率为6.00 W时,最大输出功率为734 mW,转换效率为12.2%。2、将KTA斯托克斯参量振荡器置于LD侧面泵浦（side pumping）的调Q Nd3+:YAG谐振腔内,通过级联受激电磁耦子散射和受激拉曼散射效应获得可调谐拉曼激光。当1064.16 nm基频光与SPS Stokes激光之间的夹角在2.00°-6.00°变化时,获得的 SPS Stokes 激光波长在 1078.20-1078.72 nm、1079.20-1081.34 nm、1082.74-1083.72 nm、1085.54-1085.68 nm、1086.94-1088.20 nm 范围内可调。相应的一阶拉曼激光的波长调谐范围为1106.08-1107.40 nm、1107.52-1109.20 nm、1110.60-1111.90 nm、1113.96-1114.10 nm、1115.22-1116.62 nm。当 LD 泵浦功率为94.20 W,输出功率峰值发生在1116.34 nm处,此时重复频率为5 kHz,所对应的相位匹配角为5.60°,一阶拉曼激光最大输出功率为1.62 W。
卢伟群[4]（2019）在《新型碲酸盐功能晶体的探索》文中认为特殊的三维空间周期结构赋予晶体声、光、电、磁、热等丰富多彩的特异性质。不同于天然晶体材料,人工晶体被给予了科学调控与设计的理念,可以针对性地应用于不同的场景,在信息通信、激光、半导体、新能源等领域无不显示其独特的优势,在功能材料领域占据极其重要的地位。碲酸盐晶体结构的多样性,使其具备功能的多样性,近些年来,碲酸盐功能晶体材料已经在二阶非线性光学、压电、光折变等方面展现出优异的特性,受到国内外科研工作者的高度重视。我们的研究目标为在碲酸盐体系中探索新型的性能优异的声光晶体和非线性光学晶体。本论文一共分成六章,每个章节的主要内容如下:在第一章,我们主要介绍了声光晶体、非线性光学晶体和碲酸盐功能晶体三个部分,并据此提出了探索功能性碲酸盐晶体的选题依据、目的及主要研究内容。在第二章,我们主要介绍了探索功能性碲酸盐晶体的过程中所涉及的实验原料、固相合成方法、晶体生长方法与设备、X射线衍射分析、性能测试表征以及第一性原理计算。在第三章,我们通过将TeO2晶体与TiO2晶体的优势相结合的方式,设计并生长了新型TiTe308晶体。目前为止,我们以Li2CO3-TeO2为助熔剂,采用Φ100 mm的坩埚,TiTe3O8晶体的最大尺寸可达65 mm × 55 mm × 35 mm,质量为268.19 g,晶体通透,整体质量良好。TiTe308晶体（400）面的摇摆曲线半峰宽仅为55";TiTe3O8晶体的实验密度为5.626 g/cm3,达到理论密度值的98%,表明助熔剂法生长的TiTe308晶体质量优异,能够满足本征物理特性表征的要求。TiTe308晶体的热导率从25 ℃时的3.321 W/（m·K）增大到300℃时的3.725 W/（m·K）,此趋势有助于TiTe308晶体在较高温度下的声光应用。TiTe308晶体的带隙为3.37 eV左右。TiTe3O8晶体在600～5400 nm波长范围内能够保持大于70%的高透过率,在540～6000 nm波长范围内能够保持大于60%的高透过率。我们采用最小偏向角法测试了TiTe3O8晶体在546.1～2325.4 nm波长区间内的折射率,并通过Sellmeier方程进行了拟合。我们通过反推法得到了TTe3O8晶体沿[111]方向传播的纵波的声光优值大约为35× 10-18 s3/g,与Te02晶体沿[001]方向传播的纵波的声光优值相当。基于TiTe308晶体,我们设计与构造了高效声光调制器。以上结果表明,TiTe3O8晶体是一种潜在的性能优异的新型声光晶体材料。在第四章,针对TiTe3O8晶体存在的颜色问题,同时扩展在可见光波段的声光应用,我们设计了新型声光晶体ZrTe3O8。目前为止,我们以Li2CO3-Te2为助熔剂,采用Φ70 mm的坩埚,ZrTe3O8晶体的最大尺寸可达35 mm × 32 mm × 21 mm,质量为56.33 g。ZrTe3O8晶体（004）面的摇摆曲线半峰宽仅为39",ZrTe3O8晶体的实验密度为理论密度的99%,表明助熔剂法生长的ZrTe3O8单晶质量优异。我们系统地研究了ZrTe308单晶本征的热学和光学特性,在25～500 ℃的温度区间,ZrTe308晶体的线性热膨胀系数为10.15 × 10-6 K-1。ZrTe308晶体的比热从25℃的0-548 J/（g·K）增大到250 ℃时的0.611 J/（g·K）。ZrTe308晶体的热扩散系数从25 ℃的0.456 mm2/s增大到250℃时的0.496 mm2/s;热导率从25℃时的 1.38 W/（m·K）增大到250℃时的1.67 W/（m·K）。ZrTe308晶体的带隙大约为4.30 eV。ZrTe3O8晶体的紫外截止边在278 nm左右,在400～5800 nm波长区间内的透过率超过70%,晶体的红外截止边在7788 nm左右。ZrTe3O8晶体在632.8～1553 nm波长区间内的折射率从2.0889降低到2.0370。第一性原理计算表明,TeO4多面体和ZrO6八面体对ZrTe3O8晶体的光学性能起主要作用。在第五章,我们基于LiNbO3晶体,通过异价离子取代的方式设计并构造了新型的非线性光学晶体Li2ZrTeO6。目前,我们以Li2CO3-TeO2为助熔剂,能够通过Φ 60 mm的坩埚成功生长出尺寸为16 mm × 15 mm × 12 mm的Li2ZrTeO6单晶。Li2ZrTeO6晶体属于三方晶系,R3空间群,晶胞参数为a=5.175（2）A,c= 13.857（6）A,V= 321.4（3）A3,Z=3。Li2ZrTeO6晶体中的Zr原子与Te原子占据了 LiNbO3晶体中的Nb原子的格位,ZrO6八面体和TeO6八面体通过共顶点的方式相连接,构成三维结构框架。我们利用劳厄X射线背反衍射仪表征了L12ZrTeO6单晶（012）面的质量,不同位置的衍射图样对称清晰且一致,表明晶体整体质量优异,能够满足后续晶体的本征物理特性测试表征的要求。Li2ZrTeO6晶体的室温热导率为5.952 W/（m·K）,与LiNbO3晶体5.6 W/（m·K）的室温热导率相当,表明Li2ZrTeO6晶体具有较好的热学特性。我们系统地研究了 Li2ZrTeO6单晶的线性与非线性光学特性,Li2ZrTeO6晶体的带隙大约为4.06 eV,Li2ZrTeO6晶体的红外透过截止边大约为7.4μm,为目前所报道的红外截止边最宽的非线性碲酸盐晶体。Li2ZrTeO6晶体的激光损伤阈值为1300 MW/cm2,为相同条件下LiNb03晶体的激光损伤阈值的22倍,表明Li2ZrTeO6晶体具有较强的抗激光损伤能力,适合较大功率的非线性光学应用。Li2ZrTeO6晶体可以满足Ⅰ类相位匹配,同时倍频强度大约是KDP晶体的2.5倍。以上结果表明,Li2ZrTeO6晶体是一种潜在的非线性光学晶体。第一性原理计算显示,ZrO6八面体和TeO6八面体对Li2ZrTeO6晶体的光学性能起关键的贡献。在第六章,我们总结归纳了本论文的主要结论、创新点以及有待深入研究的工作。
方忠庆[5]（2019）在《2.79微米铬铒共掺钪镓石榴石激光晶体生长及性能研究》文中研究表明稀土离子Er3+以其丰富的能级结构,可产生多种辐射波长而受到广泛的关注和研究,在4I11/2态和4I13/2态之间跃迁产生的辐射波长位于2.7-3 μm哗范围内,其中2.79μm激光由于该波长的特殊性,此类激光器在生物医学、非线性光学以及国家安全等领域具有重要的应用价值。目前能实现2.79μm激光输出的晶体材料仍较少,如己商业化广泛应用的Cr,Er:YSGG晶体,以及近年来新兴发展的具有优良抗辐射性能的Cr,Er,Pr:GYSGG晶体。本论文中以Cr,Er:YSGG和Cr,Er,Pr:GYSGG晶体为研究对象,对晶体的掺杂浓度、晶体元件的尺寸进行了优化,研究了两种晶体的物理性能、光学性能,表征了晶体的激光特性,并分析了晶体中的热透镜效应,建立了一种新的热焦距计算方法,且采用热键合技术来改善晶体内部的热效应。主要研究内容如下:（1）采用熔体提拉法生长出了高光学质量的Cr,Er:YSGG和Cr,Er,Pr:GYSGG两种晶体,并优化了晶体的掺杂浓度、制备工艺、晶体元件尺寸等参数:（2）采用脉冲氙灯泵浦实现了Cr,Er:YSGG和Cr,Er,Pr:GYSGG两种晶体在2.79μm处的激光输出,并比较了晶体掺杂浓度、晶体尺寸对激光输出的影响;（3）理论分析了激光运转过程中,晶体内部热透镜效应的作用机理,并结合晶体的温度分布模拟结果,提出了一种新的热焦距计算方法;（4）运用拉曼光谱技术,得到了GYSGG晶体的最大声子能量,分类和指认了GYSGG晶体的Raman振动模式,并且与其他常见的同结构晶体YAG、GGG、YSGG及GSGG的最大声子能量进行了比较,分析讨论了基质最大声子能量对高浓度掺Er3+激光晶体上下能级寿命的影响规律;（5）通过热键合技术在Cr,Er,Pr:GYSGG晶体两端面键合了纯GYSGG晶体作为热沉,纯GYSGG晶体的热导率比掺杂Cr,Er,Pr:GYSGG晶体的热导率大,端面键合纯GYSGG晶体后可以加快掺杂晶体的散热速率,以减小晶体的热透镜效应。并模拟分析了激光运转过程中晶体元件内的温度分布,解释了热键合Cr,Er,Pr:GYSGG复合晶体能够减小晶体棒热效应的内在原因。本论文的研究工作为制备高质量、高性能中红外Cr,Er:YSGG和Cr,Er,Pr:GYSGG激光晶体奠定了良好的基础,为提高2.79μm波长激光的输出特性提供了解决方案,为晶体热焦距的计算和测量开辟了新的方法和途径。
伍锡山,张鹏,周博睿,刘彬,索文凯[6]（2019）在《固体自拉曼激光器多波长输出研究》文中提出实验对比了a切和c切的Nd∶YVO4晶体作为激光晶体时,激光器输出光光谱及输出功率上的区别。设计了一种小型化固体自拉曼多波长激光器,实验证明通过调节倍频晶体BBO的角度,可实现多波长选择性输出及同时输出,并测量了其输出光谱及单波长输出时的功率。
吴倩文[7]（2018）在《基于非线性效应的新型固体激光器研究》文中认为本论文的研究主要分为两个部分:一部分为基于非线性效应的固体激光器研究;另一部分为新型Nd:GdLuAG激光器的研究。在第一部分中,主要着眼于光学倍频、受激布里渊散射和受激拉曼散射等非线性光学效应,结合氙灯泵浦和LD泵浦两种方式,分别对1064&532 nm灯泵激光器进行了工程化装配和外腔连续拉曼输出进行了研究。固体激光器作为激光领域的重要组成和研究对象,在科研和激光应用中发挥了巨大的作用。在传统的固体激光器中,脉冲灯泵激光器,因为其峰值功率高,脉冲能量可以达到焦耳量级以上的特点,被广泛地应用于激光打孔、切割等工业加工中。半导体激光器（LD激光器）虽然发展得没有灯泵激光器早,但在八十年代之后,其得到了巨大的发展进而也极大推动了固体激光器的发展。如今,大功率LD泵浦的固体激光器在军事、科学、通讯、医疗等领域都有重要的应用。一直以来,非线性光学效应的应用,极大地拓展了固体激光器的适用领域。通过特定的非线性光学过程,例如倍频、光参量振荡、受激拉曼散射等,激光波长已经涵盖了从紫外到红外甚至太赫兹波的范围,满足了不同实际应用的需要。同时,另一种非线性光学效应:受激布里渊散射也因为其脉宽压缩的作用而受到广泛的关注。作为人眼安全激光器的一种,1.4 μm激光激光器在激光测距、医学、通信等领域发挥了极大的作用。通常获得1.4 μm激光的增益介质为Nd:YAG,由于其出色的物理和化学特性,科学家们已经进行了细致的研究。而作为新晶体的Nd:GdLuAG在这方面的表现尚未被探索过。本文利用Nd:YAG晶体作为增益介质,获得了 1064&532 nm脉冲激光输出,并在使用全国产器件的基础上完成工程化样机。在灯泵激光器的基础上获得单纵模激光输出,并利用受激布里渊散射效应进行压缩脉宽实验。利用一种新混晶Nd:GdLuAG,采用LD端面泵浦的方式,研究了其在连续和被动调Q状态下,1443.9nm激光的输出特性。同时,以Ba:W04为拉曼晶体,研究了连续拉曼激光的理论阂值,并针对实验中出现的问题提出了改进方案。本文主要进行了以下几个方面的研究:1.利用氙灯泵浦Nd:YAG晶体,在10 Hz的泵浦频率下,通过电光调Q的方法,获得了 1064nm脉冲激光的输出,输出激光的脉冲宽度为7.2 ns。由于非稳腔的设计,得到激光发散角为0.75 mrad。最终得到的1064 nm激光最大能量可以达到1焦耳。之后,再利用KTP晶体为倍频晶体,获得532 nm激光的输出,最大的输出能量可以达到500毫焦耳,最终利用全国产化器件,例如高斯镜、双灯泵浦腔、电光调Q器件等,完成了工程化样机的装配,得到激光器的激光规格参数与市面上专业光电公司的激光器参数相当。2.利用氙灯泵浦Nd:YAG晶体,在1 Hz的重复频率下,通过设计扭摆腔、以标准具作为输出镜、在谐振腔内插入Cr:YAG晶体的方法,获得小能量单纵模脉冲1064 nm激光,激光脉冲宽度为20 ns,能量是8毫焦耳。通过法布里珀罗干涉仪测量1064 nm激光的干涉条纹,可以清晰地看到干涉环。之后利用得到的单纵模激光进行SBS压缩脉宽实验,由于单纵模输出不稳定导致脉宽压缩现象不明显,针对实验中的问题,提出后续需要使用自种子注入法来提高单纵模出现概率和进一步压缩单纵模线宽,以期获得理想的脉宽压缩。3.研究了 LD端面泵浦Nd:GdLuAG晶体得到1443.9 nm激光的输出特性。采用808 nmLD激光器为泵浦源,在连续状态下,在吸收11.42 W泵浦功率的情况下达到最大1.36 W的功率输出,此时的光光转换效率为11.9%。通过利用V3+:YAG做为饱和吸收体,获得了被动调Q状态下的激光输出,此时最大输出功率为164 mW,相对应的单脉冲能量为29.3μJ。4.研究了 Ba:W04连续的外腔拉曼激光器的理论阈值和实验可行性。首先对拉曼外腔的腔镜透过率进行了理论分析,同时通过建立外腔连续拉曼激光的阂值公式,得到在以Ba:W04作为拉曼晶体,对应的拉曼阈值和泵浦光与喇曼光腰斑的理论值。在实验中,根据理论值搭建拉曼谐振腔,但由于实验腔型设计等问题,没有得到拉曼激光输出。针对导致这一结果的原因,对后续实验提出了改进方案。本论文的创新点主要如下:1.利用全国产化的器件,例如电光调Q器件、双灯泵浦腔等完成了 1064&532 nm激光器的工程化样机装配,激光器的输出特性可以与市面上镭宝公司的激光器性能相比较,而镭宝公司的器件多为进口产品。2.利用Nd:GdLuAG晶体作为增益介质,采用LD泵浦的方式获得连续状态和被动调Q状态下的1443.9 nm激光输出。连续状态下可以达到的最大输出功率为1.36 W,被动调Q状态下的最大输出功率为164 mW。这是目前第一次使用Nd:GdLuAG晶体获得1443.9 nm激光。3.研究了以Ba:W04晶体作为拉曼介质得到连续拉曼激光的可行性。在理论上,讨论了拉曼谐振腔腔镜透过率的选择,并推导了连续外腔拉曼激光阈值公式,得到拉曼激光阈值以及泵浦光与斯托克斯光光斑的理论值。这是第一次关于外腔Ba:WO4连续拉曼激光的理论研究。
刘小溪[8]（2018）在《光纤激光外腔光谱组束技术研究》文中研究指明光纤激光器光谱组束是突破光纤激光器单模单纤功率限制的有效方法。通过色散元件,将具有一定波长差的组束激光合成为一束激光,沿同一方向传输。光谱组束功率为参与组束的激光功率之和,光束质量与单个光束的光束质量相同,无需相位调制,工程实现难度较低。本文对光纤激光器外腔光谱组束进行了理论分析与实验研究,完成的主要工作如下:论文阐述了光纤激光器输出束光束的评价方法和光谱组束原理,并针对组束过程中相关参数对光谱组束的影响进行了理论分析。对光纤激光器光谱组束中相关参数及其测量方法作出了必要的阐述。基于光谱组束理论,对影响组束激光线宽,组束激光光束质量以及光谱组束效率的各关键因素进行了分析。论文分析了光纤激光器外腔光谱组束中高反射率光纤光栅及增益光纤损伤问题的机理,提出了保护高反射率光纤光栅及增益光纤的解决方案:光纤激光器输出端面镀1%反射率膜或降低低反射率光纤光栅反射率且保留低反光栅。对典型光纤激光器外腔光谱组束结构进行了改进,将组束系统中单个传输透镜的准直和聚焦功能分离,解决了光纤激光器外腔光谱组束中存在像差,发光单元反馈不足等问题;并对改进后外腔光谱组束结构进行了仿真,验证了新组束结构的耦合效率。分别进行了1080nm波长激光外腔反馈实验;1060nm波长激光与1080nm波长激光双路组束实验;1060nm、1070nm、1080nm波长激光多路光谱组束实验。其中,1060nm、1070nm、1080nm波长激光光谱组束后,输出光束组束方向光束质量M2为1.388,非组束方向光束质量M2为1.305,组束输出功率为86.0W,组束效率为91.8%。对光纤激光外腔组束系统进行了热仿真,验证了色散元件在数千瓦高功率负荷下工作的稳定性。并对仿真内容进行了实验验证,实验结果与仿真模拟一致,为后续千瓦级光谱组束工作的开展提供了技术保障。
李长明[9]（2018）在《腔内光束耦合对耦合腔拉曼激光器转换效率的影响》文中进行了进一步梳理耦合腔式拉曼激光器的基频腔和拉曼腔相互嵌套,同时相对独立,拉曼腔相对于内腔式结构缩短,同样的时间可以多程往返获得高拉曼增益,并且可以压缩拉曼光的脉冲。对拉曼激光器理论方面的研究是基于辐射传输方程和激光器速率方程组的推导,现有的基于单模高斯光束近似的拉曼激光器理论模型可以很好的描述接近于单模运转的LD端面泵浦激光器的运转。但LD侧面泵浦系统的激光模式与LD端面泵浦系统不同,侧面泵浦的基频光往往是多模运转,而由于拉曼光束净化效应,拉曼光基本以单模运转。针对这一问题,本文建立LD侧面泵浦拉曼激光器理论模型,在该理论模型中,基频光考虑TEM00、TEM01*和TEM10三个模式运转,假定泵浦光Top-Hat分布,推导出归一化的速率方程组,再进行建模编程,在不同归一化拉曼增益M和归一化反转粒子数N的情况下理论上模拟激光器的运转情况。实验方面,实现了LD侧面泵浦Nd:YAG模块YVO4内腔式主动调Q拉曼激光器,在泵浦功率为117.7W和脉冲重复率为15k Hz时,获得了最大功率输出为6.98W的拉曼光,从808nm泵浦光到1176nm拉曼光的光-光转换效率为5.93%。实现了LD侧面泵浦Nd:YAG模块YVO4主动调Q耦合腔式拉曼激光器,改变耦合镜的曲率半径,分别为:150、500、1000和3000mm,研究耦合镜曲率半径的改变对转换效率的影响,发现耦合镜曲率半径越大,阈值越高,转换效率越大,并且给出获得拉曼光最大平均输出功率时的脉冲波形,与理论模型一致。
张健[10]（2017）在《易解石型LaTiNbO6陶瓷的结构调控、微波介电性能及其相关性研究》文中研究指明RETi（Nb,Ta）06（RE为稀土元素）为一类性能优异的微波介质材料,通常为正交结构（O）。然而仅当RE为La时,陶瓷结晶为单斜结构（M）,其微波介电性能不同于同类其它镧系材料,系统研究这个特例的结构-性能关系对于全面理解该体系的结构演变和优异性能非常重要。本文以LaTiNbO6为研究对象,通过调控热处理工艺、改善烧结特性、引入A位或B位离子取代、借助光谱分析等方法系统研究了该材料的相结构、烧结行为、显微形貌和微波介电性能,重点研究了LaTiNbO6陶瓷的两种结构与微波介电性能的关系。通过退火处理致密烧结的LaTiNbO6陶瓷,在基体中诱发M-O相变,获得了单一 O相的LaTiNbO6陶瓷,并首次报道了其微波介电性能。通过控制退火时间,陶瓷中具有相反谐振频率温度系数的M、O两相的相对含量逐渐变化,形成了一系列微波介电性能连续变化的新型自复合陶瓷,而且利用新颖的自愈合机制解释了上述热致相变过程中出现的特殊晶粒细化。采用少量Zn2+不等价取代La3+,克服了上述退火过程中内应力对O相陶瓷致密度的劣化,在相变温度以下成功获得了致密的单一 O相LaTiNbO6陶瓷。而且,通过与等量ZnO掺杂或者含有等量La空位的LaTiNbO6陶瓷相比,揭示了 Zn2+取代La3+显着降低该体系烧结温度的机制。分别选用三类典型阳离子（或复合离子）等价取代LaTiNbO6陶瓷的A位或B位离子,发现A位镧系元素Ce3+和Sm3+、半径较大的Bi3+以及半径较小的Al3+取代均在高温致密烧结的LaTiNbO6陶瓷基体中诱发出M-O相变,且离子半径越小,越容易导致M相结构失稳,产生O相;B位半径较大的Zr4+取代Ti4+在基体中诱发出M-O相变,而近似等大的Ta5+和较小（W0.5Ti0.5）5+取代Nb5+的陶瓷均保持M相结构。综合A、B位取代的实验结果,揭示出M或O相的结构稳定性主要取决于各相中八面体的畸变程度,与离子尺寸无关,而且M和O相LaTiNbO6中完全不同的微波介电性能本质上来源于二者结构中相同的双八面体单元的不同连接方式以及差异较大的晶粒形态。此外,还进一步总结了整个RETiNbO6体系中微波介电性能、相结构与A位稀土离子平均半径的关系。最后,基于以上实验结果,依据LaTiNbO6的两种结构选取典型的A、B位离子取代的样品,通过拉曼光谱和红外反射光谱拟合分析,发现该体系的介电常数主要来自远红外波段的A-BO6外部振动的贡献,本征损耗主要与BO6八面体的畸变以及晶界效应有关,谐振频率温度系数主要与结构对称性、八面体倾斜及介电常数有关。M或O相中A、B位离子取代通过改变基体中A位离子的平均键价、八面体畸变、极化率、单胞体积、堆积密度等来影响陶瓷的微波介电性能。此外,在该体系的研究中获得了一系列谐振频率温度系数近零且性能优异的微波介质陶瓷。
二、Nd~(3+)-YAP晶体的一阶喇曼光谱研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Nd~(3+)-YAP晶体的一阶喇曼光谱研究（论文提纲范文）
（1）基于受激拉曼散射的高效率、大能量1197nm激光器（论文提纲范文）
| 1 引 言 |
| 2 实验装置 |
| 2.1 拉曼激光器结构设计与装置 |
| 2.2 性能测试与表征 |
| 3 结果与讨论 |
| 4 结 论 |
（2）钼酸盐晶体的生长及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 负热膨胀性能及调控 |
| 1.2.1 材料的(负)热膨胀 |
| 1.2.2 负热膨胀材料的发展 |
| 1.2.3 负热膨胀机理 |
| 1.2.4 负热膨胀材料的主要调控方法 |
| 1.3 钼酸盐体系功能晶体材料 |
| 1.3.1 钼酸盐激光基质晶体 |
| 1.3.2 钼酸盐拉曼晶体 |
| 1.4 钼酸钇材料的研究现状 |
| 1.5 本论文的选题依据、研究目的及研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 固相合成 |
| 2.3 晶体生长 |
| 2.3.1 助熔剂法 |
| 2.3.2 晶体生长装置 |
| 2.4 X射线衍射分析 |
| 2.4.1 粉末X射线衍射 |
| 2.4.2 单晶X射线衍射 |
| 2.4.3 高分辨X射线衍射 |
| 2.4.4 劳厄X射线背反衍射 |
| 2.5 成分表征 |
| 2.5.1 X射线荧光光谱(XRF) |
| 2.5.2 X射线光电子能谱(XPS) |
| 2.6 性能表征 |
| 2.6.1 热学性质 |
| 2.6.2 光学性质 |
| 第三章 Y_2Mo_4O_(15)晶体的生长及表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 固相合成 |
| 3.3 热稳定性分析 |
| 3.4 助熔剂体系的探索 |
| 3.5 晶体结构 |
| 3.6 晶体生长 |
| 3.7 晶体质量 |
| 3.8 热学性质 |
| 3.8.1 比热 |
| 3.8.2 热膨胀 |
| 3.8.3 变温偏振拉曼光谱 |
| 3.8.4 热扩散与热导率 |
| 3.9 光学特性 |
| 3.9.1 紫外可见漫反射光谱 |
| 3.9.2 光学透过光谱 |
| 3.9.3 X射线光电子能谱(XPS) |
| 3.9.4 自发拉曼光谱 |
| 3.10 第一性原理计算 |
| 3.11 本章小结 |
| 第四章 50at.%Yb:Y_2Mo_4O_(15)激光晶体生长及表征 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Yb:Y_2Mo_4O_(15)晶体生长 |
| 4.3 Yb:Y_2Mo_4O_(15)晶体质量表征 |
| 4.3.1 高分辨X射线测试 |
| 4.4 Yb:Y_2Mo_4O_(15)晶体热学性质 |
| 4.4.1 热分析 |
| 4.4.2 比热 |
| 4.4.3 热膨胀 |
| 4.4.4 变温偏振拉曼光谱 |
| 4.4.5 热扩散和热导率 |
| 4.5 Yb:Y_2Mo_4O_(15)晶体光学特性 |
| 4.5.1 紫外可见漫反射光谱 |
| 4.5.2 光学透过光谱 |
| 4.5.3 X射线光电子能谱(XPS) |
| 4.5.4 吸收光谱和发射光谱 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.1.1 晶体生长 |
| 5.1.2 晶体结构 |
| 5.1.3 物理性质 |
| 5.2 论文主要创新点 |
| 5.3 有待深入研究的工作 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（3）KTiOPO4和KTiOAsO4晶体可调谐拉曼激光器研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 受激拉曼散射基本特性 |
| 1.1.1 晶格振动的概念 |
| 1.1.2 受激拉曼散射原理 |
| 1.1.3 稳态和瞬态受激拉曼散射 |
| 1.1.4 常见的拉曼晶体 |
| 1.2 受激电磁耦子散射基本概念 |
| 1.2.1 电磁场与光波的相互耦合条件 |
| 1.2.2 电磁耦子散射的原理及应用 |
| 1.2.3 描述受激电磁耦子散射的耦合波方程 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第二章 LD端面泵浦Nd~(3+):YAG/KTiOPO_4可调谐拉曼激光器 |
| 2.1 KTP晶体简介 |
| 2.1.1 KTP晶体性质介绍 |
| 2.1.2 KTP晶体应用介绍 |
| 2.2 LD端面泵浦Nd~(3+):YAG/KTiOPO_4可调谐拉曼激光器实验装置 |
| 2.3 实验结果及分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 LD侧面泵浦Nd~(3+):YAG/KTiOAsO_4可调谐拉曼激光器 |
| 3.1 KTA晶体简介 |
| 3.2 LD侧面泵浦Nd~(3+):YAG/KTiOAsO_4可调谐拉曼激光器实验装置 |
| 3.3 实验结果及分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 全文总结 |
| 4.1 已研究的内容 |
| 4.2 待研究的问题 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间参与的项目和发表的学术论文 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（4）新型碲酸盐功能晶体的探索（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 声光晶体 |
| 1.2.1 声光效应 |
| 1.2.2 声光晶体的研究现状 |
| 1.3 非线性光学晶体 |
| 1.3.1 非线性光学效应 |
| 1.3.2 非线性光学晶体的研究现状 |
| 1.4 碲酸盐功能晶体 |
| 1.5 本论文的选题依据、目的及主要研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 固相合成 |
| 2.3 晶体生长 |
| 2.3.1 助熔剂法 |
| 2.3.2 晶体生长设备 |
| 2.4 X射线衍射分析 |
| 2.4.1 粉末X射线衍射 |
| 2.4.2 单晶X射线衍射 |
| 2.4.3 高分辨X射线衍射 |
| 2.4.4 劳厄X射线背反衍射 |
| 2.5 性能表征 |
| 2.5.1 密度 |
| 2.5.2 热学特性 |
| 2.5.3 光学特性 |
| 2.5.4 声光特性 |
| 第三章 新型声光晶体TiTe_3O_8的设计、生长及表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 固相合成 |
| 3.3 热稳定性分析 |
| 3.4 助熔剂体系探索 |
| 3.5 晶体结构 |
| 3.6 晶体生长 |
| 3.7 晶体质量 |
| 3.8 密度 |
| 3.9 热学特性 |
| 3.9.1 热膨胀 |
| 3.9.2 比热 |
| 3.9.3 热扩散 |
| 3.9.4 热导率 |
| 3.10 光学特性 |
| 3.10.1 紫外-可见漫反射光谱 |
| 3.10.2 光学透过光谱 |
| 3.10.3 折射率 |
| 3.11 声光特性 |
| 3.11.1 TiTe_3O_8晶体的声光优值 |
| 3.11.2 TiTe_3O_8晶体声光调制器的设计 |
| 3.11.3 TiTe_3O_8晶体声光调制器的声光特性 |
| 3.12 第一性原理计算 |
| 3.13 本章小结 |
| 第四章 新型声光晶体ZrTe_3O_8的设计、生长及表征 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 固相合成与热稳定性 |
| 4.3 晶体结构 |
| 4.4 晶体生长 |
| 4.4.1 自发结晶 |
| 4.4.2 籽晶生长 |
| 4.5 晶体质量与密度 |
| 4.6 热学特性 |
| 4.6.1 热膨胀 |
| 4.6.2 比热 |
| 4.6.3 热扩散与热导率 |
| 4.7 光学特性 |
| 4.7.1 紫外—可见漫反射光谱 |
| 4.7.2 光学透过光谱 |
| 4.7.3 折射率 |
| 4.8 第一性原理计算 |
| 4.9 本章小结 |
| 第五章 新型非线性光学晶体Li_2ZrTeO_6的设计、生长及表征 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 固相合成 |
| 5.3 热稳定性分析 |
| 5.4 晶体生长 |
| 5.4.1 自发结晶 |
| 5.4.2 籽晶生长 |
| 5.5 晶体结构 |
| 5.6 晶体质量 |
| 5.7 热学特性 |
| 5.7.1 热扩散和热导率 |
| 5.8 光学特性 |
| 5.8.1 紫外-可见漫反射光谱 |
| 5.8.2 光学透过光谱 |
| 5.8.3 激光损伤阈值 |
| 5.8.4 粉末倍频性能 |
| 5.9 第一性原理计算 |
| 5.10 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.1.1 晶体生长 |
| 6.1.2 晶体结构 |
| 6.1.3 物理特性 |
| 6.2 论文主要创新点 |
| 6.3 有待深入研究的工作 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文及专利 |
| 攻读学位期间所获的奖励 |
| 攻读学位期间参加的会议 |
| 附录 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（5）2.79微米铬铒共掺钪镓石榴石激光晶体生长及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 固体激光器发展现状 |
| 1.2 中红外固体激光器发展历程 |
| 1.3 2.79μm中红外激光发展现状及存在问题 |
| 1.4 2.79μm激光器 |
| 1.4.1 2.79μm自由振荡激光器 |
| 1.4.2 2.79μm调Q激光器 |
| 1.5 几种典型的Er~(3+)掺杂激光晶体 |
| 1.5.1 Er:YAG |
| 1.5.2 Er:GGG |
| 1.5.3 Er:YSGG |
| 1.5.4 Er:GSGG |
| 1.5.5 Er:GYSGG |
| 1.5.6 掺Er~(3+)倍半氧化物 |
| 1.6 论文的选题内容及目的 |
| 第2章 Cr,Er:YSGG和Cr,Er,Pr:GYSGG晶体生长 |
| 2.1 提拉法生长设备和工艺 |
| 2.1.1 提拉法生长设备 |
| 2.1.2 提拉法生长控制原理 |
| 2.2 Cr,Er:YSGG晶体生长 |
| 2.2.1 Cr,Er:YSGG多晶原料制备 |
| 2.2.2 Cr,Er:YSGG晶体生长过程 |
| 2.3 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体生长 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 Cr,Er:YSGG晶体的浓度优化及性能表征 |
| 3.1 Cr,Er:YSGG晶体的浓度优化 |
| 3.2 Cr,Er:YSGG晶体吸收谱及能级跃迁 |
| 3.3 Cr,Er:YSGG晶体的荧光谱及荧光寿命 |
| 3.3.1 Cr,Er:YSGG晶体的荧光谱 |
| 3.3.2 Cr,Er:YSGG晶体的荧光寿命 |
| 3.4 Cr,Er:YSGG晶体的激光性能 |
| 3.5 Cr,Er:YSGG晶体的光束质量 |
| 3.5.1 光束质量因子M~2的测量方法 |
| 3.5.2 Cr,Er:YSGG晶体的光束质量 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 Cr,Er:YSGG晶体的热焦距计算 |
| 4.1 氙灯的发射谱与Cr,Er:YSGG晶体之间的能量传递 |
| 4.2 Cr,Er:YSGG晶体的激光性能 |
| 4.2.1 闪光灯泵浦Cr,Er:YSGG晶体的激光性能 |
| 4.2.2 Cr,Er:YSGG晶体的热焦距测量 |
| 4.3 Cr,Er:YSGG晶体的热焦距计算 |
| 4.3.1 Koechner模型 |
| 4.3.2 热焦距计算公式的优化 |
| 4.4 Cr,Er:YSGG晶体的热分布模拟 |
| 4.4.1 热分布模拟步骤 |
| 4.4.2 热分布模拟结果 |
| 4.5 Cr,Er:YSGG晶体的热焦距计算 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 GYSGG晶体的Raman光谱及声子能量研究 |
| 5.1 GYSGG晶体结构 |
| 5.2 GYSGG晶体的Raman光谱及振动模式 |
| 5.2.1 GYSGG晶体的Raman光谱 |
| 5.2.2 GYSGG晶体的Raman振动模式 |
| 5.3 GYSGG晶体的最大声子能量 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 热键合Cr,Er,Pr:GYSGG复合晶体的热分布及激光性能 |
| 6.1 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体的掺杂浓度优化及其热键合 |
| 6.2 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体之间的能量传递 |
| 6.3 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体荧光寿命 |
| 6.4 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体热分布模拟 |
| 6.4.1 晶体温度热分布理论 |
| 6.4.2 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体温度分布模拟 |
| 6.5 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体激光性能和光束质量 |
| 6.5.1 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体激光输出特性 |
| 6.5.2 Cr,Er,Pr:GYSGG晶体热焦距及光束质量 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的其他研究成果 |
（6）固体自拉曼激光器多波长输出研究（论文提纲范文）
| 1 引 言 |
| 2 实验系统设计 |
| 2.1 受激拉曼散射 |
| 2.2 晶体选择 |
| 2.3 倍频晶体选择 |
| 2.4 谐振腔设计 |
| 2 实 验 |
| 3 结 论 |
（7）基于非线性效应的新型固体激光器研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章: 绪论 |
| 1.1 脉冲灯泵激光器的倍频与脉宽压缩 |
| 1.1.1 灯泵激光器的研究现状 |
| 1.1.2 脉冲调Q激光的原理 |
| 1.1.3 灯泵倍频激光器 |
| 1.1.4 基于SBS压缩脉宽的激光器 |
| 1.2 全固态人眼安全激光器 |
| 1.2.1 人眼安全激光器的研究现状 |
| 1.2.2 1.4 μm人眼安全激光器及Nd:GdLuAG晶体特性 |
| 1.3 连续拉曼激光器 |
| 1.3.1 连续拉曼激光的研究现状 |
| 1.3.2 拉曼激光的原理 |
| 1.3.3 常用的拉曼介质 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 1.5 参考文献 |
| 第二章: 脉冲灯泵激光器的倍频和基于SBS效应的窄脉宽激光器研究 |
| 2.1 大能量ns级532nm激光器 |
| 2.1.1 实验装置 |
| 2.1.2 实验结果及讨论 |
| 2.2 基于SBS(受激布里渊散射)效应的脉宽压缩 |
| 2.2.1 实验装置 |
| 2.2.2 实验结果及讨论 |
| 2.3 本章小结 |
| 2.4 参考文献 |
| 第三章: 基于Nd:GdLuAG晶体的1.4μm激光器实验研究 |
| 3.1 基于Nd:GdLuAG晶体的连续1.4μm激光器研究 |
| 3.1.1 实验装置 |
| 3.1.2 实验结果及讨论 |
| 3.2 基于Nd:GdLuAG晶体的被动调Q 1.4μm激光器研究 |
| 3.2.1 实验装置 |
| 3.2.2 实验结果及讨论 |
| 3.3 本章小结 |
| 3.4 参考文献 |
| 第四章: 连续外腔拉曼激光器理论与实验研究 |
| 4.1 连续外腔拉曼激光理论研究 |
| 4.1.1 最佳腔镜透过率的理论研究 |
| 4.1.2 拉曼阈值的理论研究 |
| 4.2 基于BaWO_4晶体的连续拉曼激光器实验研究 |
| 4.2.1 实验结果及讨论 |
| 4.2.2 实验中出现的问题及改进方案 |
| 4.3 本章总结 |
| 4.4 参考文献 |
| 第五章 :结论与展望 |
| 5.1 已研究内容 |
| 5.2 本文创新点 |
| 5.3 待研究的问题 |
| 致谢 |
| 发表的论文 |
| 学位论文评闼及答辩情况表 |
（8）光纤激光外腔光谱组束技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.1.1 光纤激光器特性及其特点 |
| 1.1.2 光纤激光器发展现状和趋势 |
| 1.1.3 光纤激光器的功率限制因素 |
| 1.1.4 光谱组束技术的研究进展 |
| 1.1.5 研究意义 |
| 1.2 论文主要研究内容 |
| 第2章 光纤激光器光谱组束理论与分析 |
| 2.1 光纤激光器输出光束评价方法 |
| 2.1.1 发散角评价方法 |
| 2.1.2 激光光斑评价方法 |
| 2.1.3 光束质量评价方法 |
| 2.1.4 激光亮度评价方法 |
| 2.2 光谱组束原理 |
| 2.2.1 光栅方程 |
| 2.2.2 光栅的角色散 |
| 2.2.3 光栅的分辨本领 |
| 2.3 光谱组束参数分析 |
| 2.3.1 光谱组束合成线宽分析 |
| 2.3.2 光谱组束光束质量分析 |
| 2.3.3 光谱组束效率分析 |
| 2.4 小节 |
| 第3章 光纤激光器光谱组束仿真与实验 |
| 3.1 单路光纤激光外腔反馈仿真与实验 |
| 3.1.1 单路光纤激光外腔反馈仿真 |
| 3.1.2 单路光纤激光外反馈实验装置 |
| 3.1.3 单路光纤激光外腔反馈实验结果及分析 |
| 3.2 双路光纤激光光谱组束仿真与实验 |
| 3.2.1 双路光纤激光光谱组束反馈仿真 |
| 3.2.2 双路光纤激光光谱组束验装置 |
| 3.2.3 双路光纤激光光谱组束实验结果及分析 |
| 3.3 多路光纤激光光谱组束仿真与实验 |
| 3.3.1 多路光纤激光光谱组束仿真 |
| 3.3.2 多路光纤激光光谱组束实验装置 |
| 3.3.3 多路光纤激光光谱组束实验结果及分析 |
| 3.4 小节 |
| 第4章 光纤激光器光谱组束改进措施 |
| 4.1 光纤布拉格光栅损伤机理及其保护措施 |
| 4.1.1 光纤布拉格光栅 |
| 4.1.2 高反射率光纤布拉格光栅损伤机理 |
| 4.1.3 高反射率光纤布拉格光栅的保护方法 |
| 4.2 热量积累对透射光栅影响的分析 |
| 4.2.1 热量积累对透射光栅影响的计算 |
| 4.2.2 衍射光栅有限元仿真 |
| 4.2.3 激光照射透射光栅测量温度变化 |
| 4.3 小节 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（9）腔内光束耦合对耦合腔拉曼激光器转换效率的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.1.1 研究目的 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 受激拉曼散射 |
| 1.3.1 原理 |
| 1.3.2 级联受激拉曼散射 |
| 1.3.3 受激拉曼散射的分类 |
| 1.4 常用的拉曼晶体 |
| 1.5 全固体拉曼激光器 |
| 1.5.1 拉曼发生器 |
| 1.5.2 外腔式拉曼激光器 |
| 1.5.3 内腔式拉曼激光器 |
| 1.5.4 自拉曼激光器 |
| 1.5.5 耦合腔式拉曼激光器 |
| 1.6 调Q的基本理论 |
| 1.6.1 调Q的原理 |
| 1.6.2 声光调Q |
| 1.7 本文主要研究内容 |
| 第二章 基于拉曼光束净化的主动调Q拉曼激光器理论研究 |
| 2.1 拉曼光束净化 |
| 2.2 考虑空间分布的内腔式拉曼激光器的理论研究 |
| 2.2.1 速率方程的推导 |
| 2.2.2 数值模拟及讨论 |
| 2.3 考虑空间分布的耦合腔式拉曼激光器的理论研究 |
| 2.3.1 速率方程的推导 |
| 2.3.2 数值模拟及讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 LD侧面泵浦Nd:YAG模块YVO_4内腔式主动调Q拉曼激光器 |
| 3.1 实验装置 |
| 3.2 实验结果与讨论 |
| 3.3 结论 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 LD侧面泵浦Nd:YAG模块YVO_4耦合腔式主动调Q拉曼激光器 |
| 4.1 实验装置 |
| 4.2 实验结果与讨论 |
| 4.3 结论 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 全文总结及展望 |
| 5.1 已研究的内容 |
| 5.2 本论文的创新点 |
| 5.3 待研究的问题 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 硕士期间学术成果情况 |
（10）易解石型LaTiNbO6陶瓷的结构调控、微波介电性能及其相关性研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 微波介质陶瓷 |
| 1.2.1 介质的电极化响应 |
| 1.2.2 微波介质陶瓷的发展历史 |
| 1.2.3 微波介质陶瓷的性能指标及相关机理 |
| 1.2.4 微波介质陶瓷的体系分类 |
| 1.2.5 微波介质陶瓷的发展趋势 |
| 1.3 ReTi(Nb,Ta)O_6系微波介质陶瓷 |
| 1.4 课题的提出与研究内容 |
| 参考文献 |
| 第二章 材料的制备及表征 |
| 2.1 微波介质陶瓷的制备方法 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验仪器 |
| 2.1.3 实验工艺流程 |
| 2.2 陶瓷的烧结行为分析 |
| 2.2.1 样品致密度测试 |
| 2.2.2 烧结收缩率测试 |
| 2.2.3 微观形貌观察 |
| 2.3 物相与晶体结构分析 |
| 2.4 晶格振动分析 |
| 2.5 微波介电性能测试 |
| 2.5.1 介电常数 |
| 2.5.2 谐振频率温度系数 |
| 2.5.3 品质因数 |
| 参考文献 |
| 第三章 退火处理对LaTiNbO_6陶瓷结构与微波介电性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 LaTiNbO_6陶瓷的制备与微波介电性能 |
| 3.2.1 LaTiNbO_6陶瓷粉体的制备 |
| 3.2.2 LaTiNbO_6陶瓷的微波介电性能 |
| 3.3 退火处理对LaTiNbO_6陶瓷结构与微波介电性能的影响 |
| 3.3.1 样品制备 |
| 3.3.2 退火样品的相结构变化 |
| 3.3.3 退火过程中样品的晶粒形态演变 |
| 3.3.4 退火样品的微波介电性能分析 |
| 3.4 M-O相变的属性 |
| 3.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 Zn~(2+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷烧结行为与微波介电性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 样品制备 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.3.1 Zn~(2+)不等价替代LaTiNbO_6陶瓷的烧结致密化机制 |
| 4.3.2 Zn~(2+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构的影响 |
| 4.3.3 Zn~(2+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷微观形貌的影响 |
| 4.3.4 Zn~(2+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 A位等价取代对LaTiNbO_6陶瓷结构与微波介电性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 La_(1-x)Ln_xTiNbO_6(Ln=Ce,Sm)陶瓷的结构与微波介电性能 |
| 5.2.1 Ln~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构的影响 |
| 5.2.2 Ln~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷显微结构的影响 |
| 5.2.3 Ln~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 5.3 La_(1-x)Al_xTiNbO_6陶瓷的结构与微波介电性能 |
| 5.3.1 Al~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构的影响 |
| 5.3.2 Al~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 5.4 La_(1-x)Bi_xTiNbO_6陶瓷的结构与微波介电性能 |
| 5.4.1 烧结行为分析 |
| 5.4.2 Bi~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构的影响 |
| 5.4.3 Bi~(3+)取代La~(3+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 B位等价取代对LaTiNbO_6陶瓷结构与微波介电性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 LaTi_(1-x)Zr_xNbO_6陶瓷的结构与微波介电性能 |
| 6.2.1 烧结行为分析 |
| 6.2.2 Zr~(4+)取代Ti~(4+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构的影响 |
| 6.2.3 Zr~(4+)取代Ti~(4+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 6.3 LaTiNb_(1-x)TaxO_6陶瓷的结构与微波介电性能 |
| 6.3.1 Ta~(5+)取代Nb~(5+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构及显微形貌的影响 |
| 6.3.2 Ta~(5+)取代Nb~(5+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 6.4 LaTiNb_(1-x)(W_(0.5)Ti_(0.5))_xO_6陶瓷的结构与微波介电性能 |
| 6.4.1 (W_(0.5)Ti_(0.5))~(5+)取代Nb~(5+)对LaTiNbO_6陶瓷相结构及显微形貌的影响 |
| 6.4.2 (W_(0.5)Ti_(0.5))~(5+)取代Nb~(5+)对LaTiNbO_6陶瓷微波介电性能的影响 |
| 6.5 A、B位取代实验的对比分析 |
| 6.5.1 M、O相结构稳定的关键因素 |
| 6.5.2 A、B位取代实验中结构与微波介电性能的关系 |
| 6.6 本章小节 |
| 参考文献 |
| 第七章 易解石LaTiNbO_6陶瓷的结构演变、介电响应与晶格振动光谱分析 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 样品的制备与表征 |
| 7.3 晶格振动光谱简介 |
| 7.3.1 拉曼散射光谱及拟合方法 |
| 7.3.2 红外反射光谱及拟合方法 |
| 7.4 晶格振动模的对称性分类及晶体结构特点 |
| 7.4.1 对称性分类 |
| 7.4.2 晶体结构特点 |
| 7.5 易解石LaTiNbO_6陶瓷的结构演变、介电响应与光谱分析 |
| 7.5.1 结构演变在拉曼光谱中的反映 |
| 7.5.2 介电响应在红外反射光谱中的反映 |
| 7.6 易解石LaTiNbO_6陶瓷的晶体结构与微波介电性能的关系 |
| 7.7 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第八章 总结及展望 |
| 8.1 全文总结 |
| 8.2 展望 |
| 攻读博士学位期间的学术活动及成果情况 |
四、Nd~(3+)-YAP晶体的一阶喇曼光谱研究（论文参考文献）
- [1]基于受激拉曼散射的高效率、大能量1197nm激光器[J]. 房春奇,于广礼,丁建永,李彬彬,李高龙,周军,朱小磊,韦玮. 中国激光, 2021(20)
- [2]钼酸盐晶体的生长及其性能研究[D]. 王香梅. 山东大学, 2021(12)
- [3]KTiOPO4和KTiOAsO4晶体可调谐拉曼激光器研究[D]. 徐瑾瑾. 山东大学, 2020(02)
- [4]新型碲酸盐功能晶体的探索[D]. 卢伟群. 山东大学, 2019(09)
- [5]2.79微米铬铒共掺钪镓石榴石激光晶体生长及性能研究[D]. 方忠庆. 中国科学技术大学, 2019(08)
- [6]固体自拉曼激光器多波长输出研究[J]. 伍锡山,张鹏,周博睿,刘彬,索文凯. 激光与红外, 2019(02)
- [7]基于非线性效应的新型固体激光器研究[D]. 吴倩文. 山东大学, 2018(12)
- [8]光纤激光外腔光谱组束技术研究[D]. 刘小溪. 中国航天科技集团公司第一研究院, 2018(03)
- [9]腔内光束耦合对耦合腔拉曼激光器转换效率的影响[D]. 李长明. 长春理工大学, 2018(01)
- [10]易解石型LaTiNbO6陶瓷的结构调控、微波介电性能及其相关性研究[D]. 张健. 合肥工业大学, 2017(07)